STC螺纹石油套管护丝帽|石油套管护丝帽最新价格 化学分析可采用测定化学成分常用方法中的任意一种，如发射光谱法、X射线法、原子吸收法、燃烧法或湿式分析法。所用的校准方法应能在公认的标准中找到。所有化学分析均应按照ASTM A751进行。STC螺纹石油套管护丝帽|石油套管护丝帽最新价格针对深井和大位移井中套管存在很大轴向拉伸和压缩载荷的情况，对API偏梯螺纹接头进行有限元分析计算，得出了在不同载荷作用下螺纹接触应力的分布API偏梯螺纹接头是油田广泛使用的一种接头。在下套管过程中，靠近井口的管子受到拉伸载荷作用力。在大位移井中，管柱下部的一段由于摩擦阻力的作用，套管受到较大的压缩载荷作用[1][2]。螺纹连接部分是套管柱中最薄弱的环节，因此，STC螺纹石油套管护丝帽|石油套管护丝帽最新价格所有用来进行验收/拒收测量的仪器至少每班检查一次精度。直尺、测长圈尺和其他不可调测量工具应外观检查标记清晰度和固定参考点的损情况。这些量具的核查程序应文件化。可调量具和不可调量具制造厂应文件化规定。如果本规范要求校准或检查的测量设备发生异常情况，精度可能有问题，使用之前应重新校准或重新检查。套管接头不能完全满足石油生产的需要，研究机构和生产厂家纷纷开展了特殊套管螺纹的研发。套管接头的整体性能研究包括两大类问题：一是连接强度问题，即如何提高套管接头的承载能力；二是接头密封性能问题，即如何提高密封的可靠性。本文以双级套管螺纹和变螺距套管螺纹两种特殊套管螺纹接头为研究对象，应用ANSYS对其进行性能仿真，首先建立有限元模型，利用接触分析模块，分STC螺纹石油套管护丝帽|石油套管护丝帽最新价格端螺纹和接箍内螺纹。1.2旋合螺纹状态技术处理套管柱下入井下时,管端与接箍螺纹连接必须施加一定的旋合螺纹力矩。套管旋合螺纹力矩的实质性表现是螺纹牙产生轴向和径向过盈量。当螺纹处于用手旋紧状态时,管端公螺纹与接箍母螺纹牙面处于自由接触状态,公螺纹与母螺纹之间没有挤压作用,螺纹牙之间也就没有挤压应力产生。套管螺纹连接用手旋紧之后,再旋紧螺纹便产生旋合螺纹力矩,对带接箍的管子它同时也作为一种密封性能的间接考核方式,但这种考核方式也存在以下问题:①静水压试验加压和保压时间较短,而实际流体通过螺纹螺旋形泄漏通道的时间可能较长,其结果不能完全真实反映螺纹的密封性能。②静水压试验一般在螺纹刚上紧状态进行,此时螺纹脂处于湿润状态,有利于螺纹的密封性;放置一段时间后或在井内服役时螺纹脂中的油基质挥发,往往不利于密封性。所以,摩擦力引起的扭矩和内外螺纹变形引起的扭矩两大部分组由于套管连接内外螺纹副之间的摩擦是以滑动粘着摩擦为主,故本文采用滑动库仑摩擦模型来进行分析。其中在使用螺纹脂的情况下,接触面处的摩擦系数L一般取为0.016～0.026之间[6],而在本模型中摩擦系数L取为0.02。内外螺纹副之间的摩擦力主要有两部分构成,图3(f)就是考虑摩擦力后螺纹牙两侧的接触应力分布状况。由图可以看出螺STC螺纹石油套管护丝帽|石油套管护丝帽最新价格接触应力达到700MPa以上，已经发生屈服。在拉伸载荷作用下，管端的螺纹最先发生屈服。分别对接头的公端施加轴向压缩载荷537KN、1074KN、1611KN、2148KN、2550KN，得出各个螺纹牙的接触应力如图3所示，在不同的压缩载荷作用下，第1牙螺纹的接触应力较大，在350MPa左右，3至17牙螺纹接触应力分布比较平均，在100MPa左右，最后几牙接触应力增大，螺纹接触应力分布整体上成马鞍状：矩是由上扣过程克服套管和管箍啮合螺纹之间的摩擦而产生的;变形扭矩是由套管和管箍变形产生的［10－12］由于在整个上扣过程中，变形扭矩远小于摩擦扭矩，因此可忽略变形扭矩的影响，仅将摩擦扭矩作为总上扣扭矩总上扣扭矩计算公式如下:由于采用有限元的方法只能得到单元节点上的接触压力，从而无法直接利用式(1)计算总上扣扭矩，因此，文中提出了一种计算上扣扭矩的简便快捷的STC螺纹石油套管护丝帽|石油套管护丝帽最新价格伦工业研究院根据API倡议的研究计划提出的。1949年5月1日由麦伦工业研究院成立了一个研究小组,研制一种比市场供应的螺纹脂更适用于套管和油管的螺纹脂。这种螺纹脂以矿物油为基体,添加金属和石墨粉制成。1951年11月6日API开发部在芝加哥召开第3次会议通过了把麦伦工业研究院研制的螺纹脂命名为API螺纹脂,并发表了公报。为了提高螺纹脂的密封性能,研制了硅脂基螺纹脂,但该螺纹脂STC螺纹石油套管护丝帽|石油套管护丝帽最新价格为二氧化硅及硅酸盐等，黏着物内的白色颗粒为钻杆接头基体上剥落的金属颗粒从失效钻杆接头样品上取直径为12．5mm的圆棒拉伸试样，规格为10mm×10mm×55mm的纵向夏比V型缺口冲击试样和硬度试样进行检测，检测结果如表4所示结果表明，钻杆接头的拉伸性能冲击性能及硬度符合APISpec5DP2010标准要求宏观及微观分析表明，失效钻杆样品断裂位置发生了明显的缩颈现象，断口两侧外表面长期以来,国内外均未找到一个完善的用于油井管螺纹保护的方法。国内曾采用过全塑保护环对小直径油管螺纹的保护,但都因效果不好而未能推广,因此,至今仍用STC螺纹石油套管护丝帽|石油套管护丝帽最新价格。当钻压偏大而钻速较小时，容易发生钻具失效事故。钻具组合失效分析带扶正器下部钻具组合失效 与扶正器使用有关的下部钻具失效包括:扶正器本身公扣或母扣断、脱扣、涨扣、倒扣，与扶正器相连的钻铤或配合接头的公扣或母扣断、脱扣、涨扣、倒扣，钟摆或造斜钻具长跨距内钻铤的连接处断。钢保护环的主要缺点是加工困难,价格高,使用效果不理想。开发新材料研究新工艺,’制造新型保护环一直是国内外各有关油井管步产厂家和用户不懈探索的课题。按美国石油协会:(API)标准要求,在油井管内外保护环的没i一}上,要考虑其村料与机械强度能够保护螺纹和管端在正常装卸和运输中不受损坏。内外保护环应能起到保护钢管螺纹全长的作用,并能在钢管运输和正常的库存期间保证螺纹不浸水与脏物。保护环的材料中不应含有腐蚀螺纹或粘附螺纹的成分,并能适哎在一46一 6℃的温度环境中使用。目前,我国的几家油井管生产乓均使用用钢管或钢板冲压制造的钢质保护环;而在国外,如美国、日_本、联邦德国、加拿大等国已经采用普通“钢一塑”STC螺纹石油套管护丝帽|石油套管护丝帽最新价格、上述两种保护环都存在缺点,前者制作困难,造价高,而且保护螺纹效果不佳,后者对螺纹的保护效果虽有改善,但成本昂贵。近年来国内外许多钢管厂都在为改造保护环的结构型式,简化制作工艺,降低成本而努力研究、探索。按宝钢无缝钢管厂的设计,该厂每年需用油套管内外螺纹保护环286万只,STC螺纹石油套管护丝帽|石油套管护丝帽最新价格而联邦德国德马克公司为宝钢设计的保护环制作工艺抗撞击壳中部与缓冲塑件中部紧密贴合，嵌套连接，止转扣位于二者连接的部位，缓冲区位于抗撞击壳顶端与缓冲塑件顶端之间，缓冲塑件内径恰能与钻杆嵌合，丝扣油存积处位于缓冲塑件内侧与钻杆连接部位的上下两端。本实用新型钻杆螺纹保护器容易安装或拆卸，不易脱落，外壳和塑件不易分离，保护钻杆螺纹不易损坏经买方与制造厂协商并在订单上规定时,夏比冲击试验应在14℉±5℉（-10℃±2.8℃）下进行，结果应满足SR20.2的要求。SR20.2 夏比吸收能要求夏比V型缺口冲击吸收能要求见表SR20。每个试样的吸收能及其平均值都应报告。STC螺纹石油套管护丝帽|石油套管护丝帽最新价格