土工格室厂家报价，价格，电话，厂家直销#昆明市焊接土工格室

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2.3 基于有限元分析提出的设计 采用有限元法对加筋土路堤的稳定性分析是研究人员罗伊等人早前尝试（2009年）。根据实验室的实验中，玛达维Latha （2000）提出了土工格室包裹砂等效复合模式。后来Rajagopal 等人（2001）验 证使用的土工格室支持模型试验等效复合模型路堤上的软粘土层构成。在此模型中，在土壤中的内聚力与通过土工格室对土壤围压的增加值 在上一节中E q （5）给出。土工格室包封土壤的等效刚度涉及未增强土壤的刚度，土工格室的材料和相互作用的割线模量，其表示在多个格室格子间的相互作用。基于土工格室包封砂三轴加压试验，玛达维Latha （2000）和Rajagopal 等（2001）提出了以下非线性经验公式来表达土工格室加固砂（例如）的杨氏模量，所述土工格室的材料的割线模量和无筋砂（K u ）的杨氏模量的参数。 其中P a =大气压， M =土工格室材料割线模量，千牛/米； σ3=围压。 在上述公式中模数的参数对应于双曲线参数，邓肯和昌（1970）提出的模型。对于E q （6）给出的任何土工格室的等效模数平均值，可以通过简单的替换来获得模量（M ）。 M 值应相应于土工格室的拉伸载荷 - 应变曲线中2.5％平均应变的值。该中心所述土工格室垫的周向应变为2.5％，典型检测点通常为约30％至35％的基脚宽度处（玛达维Latha 等人的早期研究的量级 2008年），此应变被认为是在土工格室的平均周向应变，而土壤的围压会因土工格室包裹而增加。 要设计一个土工格室路堤，路基应模拟一个有限的元。土工格室垫层尺寸的确定，可以使用在前面的章节中讨论的复合模型模拟具有同等的强度和刚度。路堤的压力效应会给路基的承载能力和下面路基 的相应沉降、毗邻路基地面的隆起、斜坡的横向变形。通过对比确定：可以改变土工格室垫层的尺寸和强度达到设计的要求，以获得所需的允许荷载范围内的变形能力。有限元设计方法的优点在于可以得到路堤所承受的应力和变形的完整曲线，这在所描述的其它两种设计方法是不可能的。 要验证土工格室软粘土地基设计的有效性，实验室通过Krishnaswamy 等（2000）所建立的实物模型，使用有限元分析的模拟和结果进行了比较。该软地基土路基和土壤的特性有限元分析显示在，在GEOFEM 项目（Karpurapu 和1993年巴瑟斯特）采用有限元程序，不同的土工格室坡面的横向变形比较的纵横比显示于图4，宽高比被定义为土工格室高度（h ）与格室的等效直径（D ）的比例。土工格室包裹是三角形的，等效直径由等同于三角形面积相当的圆获得。在这些模型试验中，格室的直径保持恒定为225毫米和土工格室垫层的高度是变化的，以获得格室的不同高宽比。横向变形恒定，因为该模型试验在试验钢槽进行，因此堤脚点是受硬质基体包裹体的影响，而堤是可以横向方向自由移动。这些结果证实该复合有限元模型能够获到土工格室很好的加固堤防的变化，可放心用于设计中。 3. 设计实例 在超过6米厚的软粘性土上，设计建造一个高6米、无需排水的、抗剪强度15千牛/平方米的路堤。堤的横截面示于图5. 中，要求抗剪强度20千牛/平方米，设计出适合这种要求的土工格室。 图5 设计实例中的路基横断面 3.1基于滑移线方法的设计 路堤基底宽=66米 土工格室宽度= 66米 - 4米（两侧偏移2米）=62米 土工格室宽度/软土层的深度=62/6=10.33 根据应力曲线图，P /Cu = 12（从詹纳1988年和布什1990讲解中的图表中获取） 跨刚性端的平均压力P'=12Cu +1Cu =13Cu 因此，根据路基承载能力绘出的对称的半边路堤断如图 图6 承载力图设计实例 允许压力20千牛/平方米对称路堤的计算如下： 土工格室垫层上的路基的重量负荷（坝顶宽18米，基部宽28米，高4米）=（18 +28）/2×4×19 =1748千牛/米； 土工格室插入路基部分的重量负荷（基宽33m 和高度2 M ）=33×2×19 =1254千牛/米； 允许负载峰值（长18米）= 18×20=360千牛/米。 半边路堤荷载（包括附加）=总负荷=1748+1254+360=3362千牛/米； 从压力图得到承载能力，千牛/米：6×5.71C u +（5.71+12）/2×C U × 5.71+7.5×13C U =304.43CU 为平衡所需要Cu=3362/304.43=11.04千牛/平方米

运用RS 和GIS 技术来分析煤矿采空塌陷区的分布、扩展规律, 大大提高了工作效率, 节省了工程费用。提高可行性研究阶段成果的质量, 是高速公路特殊路段工程可行性研究中的一个有效技术手段。 (2) 在运用RS 和GIS 技术中, 必须充分考虑和分析相关的地质资料, 要多技术、多手段综合分析。 (3) 在具体分析应用过程中, 要选取有典型代表性的自然现象, 充分利用RS 和G RS 技术的优势, 对这些信息进行深入的分析和处理, 这样才能得到科学准确的结论。 (4) RS 和GIS 技术在高速公路建设中有非常广阔的应用前景, 虽然目前国内在高速公路建设领域的应用还处于初步阶段, 但鉴于该方法的科学性、实用性和经济性, 在类似工程中可普遍采用。 参考文献: [1]　罗玲1对近年来主要科技期刊有关G IS 论文的统计分析[J]1 所以分析得到的塌陷积水区扩展面积以及线路跨越塌 陷积水区的长度都比实际塌陷区数字小。在塌陷积水区扩展分析中, 虽然所使用的遥感影像都是9月份图像, 在时相上具有相似性, 但由于时间跨度大, 年气象条件差异也大, 所以塌陷积水区分布和扩展数据, 都需要根据这期间实际水文和气象观测数据来进行校正。在塌陷积水区遥感分析中, 所使用的遥感图像分辨率较低, 影响了分析结果的准确性, 在后续线路详细设计中, 可以使用现势性好的高分辨率遥感图像如IK onOS (1m ) 或航空摄影影像。3　结论 (1) 在高速公路特殊路段的工程可行性研究中, 测绘科学, 2002, 27(2) 1 [2]　罗晓燕1“3S ”结合在地质领域中的应用[J]1铁路航测, 1997(1) 1 [3]　江东, 王建华, 陈佩佩, 等1RS 、G IS 技术在煤矿地质灾害预 测中的应用[J]1遥感信息, 1999, 19(6) 1 [4]　孔金玲1基于G IS 技术的公路选线多方案综合评价[J]1武汉 测绘科技大学学报, 1999, 24(3) 1 (上接第39页) 板结构, 提高垫层本身承载力, 并将 上部荷载应力扩散到更大范围。 (2) 减小地基沉降及不均匀沉降。土工格室加筋垫层整体性增强, 加筋垫层的土Ο梁作用使土体一定深度内竖向附加应力有所减小, 使应力在断面上分布更均匀, 以减小不均匀沉降量, 特别对新老路拓宽段能发挥有效作用。 (3) 土工格室的施工应保证格室内填土的压实, 为此, 填料最好为粗骨料, 且要有良好的级配, 最大粒径不超过5cm 。土工格室比较适合于浅薄层软土地基的加固, 对于深厚层软土地基(有硬壳层) 当填土较高时, 应适当延长预压时间, 以减小工后沉降。 (4) 土工格室为近年来新研制的土工复合材料, 土工格室加筋垫层的作用机理、设计方法等有待于进一步深入研究。 参考文献: [1]　朱湘, 黄晓明, 邓学均1土工格栅加筋路堤机理分析[J]1公 路交通科技, 2002(1) 1 [2]　欧阳仲春1现代土工加筋技术[M]1北京:人民交通出版社, 19911 [3]　Jewell R A 1S oil Rein forcement W ith G eotextiles [M]1London :CIRI Ο A , 19961 [4]　交通部第一公路勘察设计院1公路软土地基路堤设计与施工技 术规范(JT J017Ο96) [S]1北京:人民交通出版社, 19971 [5]　蔡美峰主编1岩石力学与工程[M ]1北京:科学出版社,

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