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式中：φ形式，值得进一步推广。 s ———种植土与边坡界面的摩擦角； f j ———单位深度格室焊接点的剥离强度；参考文献s ———铆钉的间距，一般为格室蜂巢直径的[1]陆士强，王钊，刘祖德. 土工合成材料应用原倍数；理[M].北京：水利电力出版社，1994. F [2]张俊云，周德培，李绍才. 岩石边坡生态种植2%———每延米双向土工格栅纵向伸长率为 2％时的拉伸力。基试验研究[J].岩石力学与工程学报，2001，20（2）： 因而格室的抗滑安全系数为：239-242. . 土工格室作用机理与应用研究 K =R [3]李力，傅舰锋 =R （13）现状[J].山西交通科技，2003，10（1）：64-65. 要求K ≥1.5。[4]陈健侠，李杜教，龚志达，等. 土工合成材料由式（2）、式（10）、式（11）和式（12）可得铆钉在工程中的应用[J].国外公路，2000，20（2）：36-最大间距为：39. s [5]周锡九，赵晓峰. 坡面植草防护的浅层加固作max ≤姨K [γLt （K ]（j min sin β-cos βtan φs ）-R a -F 2%14）用[J].北方交通大学学报，1995，19（2）：143-144. 式中，K min 为格室抗滑稳定的最小安全系数。[6]中国标准出版社第一编辑室. 土工合成材料标3土工格室植被护坡型式准汇编[G].北京：中国标准出版社，2000. 土工格室植草护坡是一种特殊的边坡防护形 式，结合了工程防护和植物防护的特点。由于工程收稿日期：2013-04-0226交通标准化 1、下列( )选项的组合所提的内容能全面而准确地表达合同文本中规定可以采用的工程勘察计取的收费方式。 I. 按国家规定的现行《工程勘察设计收费标准》》(2002年修订本) II. 按发包人规定的最低价 III. 按予算包干IV. 按中标价加签证 V. 按勘察人自订的收费标准VI．按实际完成的工作量估算 (A) I、II、IV、VI? (B) I、II、IV、VI (C) I、III、IV、VI? (D) III、IV、V、VI? 答案: (C) 2、调查河流冲积土的渗透性各向异性时，在一般情况下，应进行下列( )方向的室内渗透试验。 (A)垂直层面方向 (B)斜交层面方向 (C)平行层面方向 (D)任意方向 答案: (A) 、(C) 3、采用予应力锚索时，下列选项中( )项是不正确的。 (A)预应力锚索由锚固段，自由段及紧固头三部份组成 (B)锚索与水平面的夹角以下倾15°~30°为宜 (C)预应力锚索只能适用于岩质地层的边坡及地基加固 (D)锚索必须作好防锈防腐处理 答案: (C) 4、下列( )选项不宜采用立管式孔隙水压力计。 (A)观测弱透水层的稳定水位 (B)观测排水固结处理地基时的孔隙水压力 (C)观测强夯法处理地基时的孔隙水压力 (D)作为观测孔观测抽水试验的水位下降 答案: (C) 5、某盐渍土地段地下水位深1.8m，大于该地毛隙水强烈上升高度与蒸发强烈影响深度之和，在开挖试坑的当时和曝晒两天后分别沿坑壁分层取样，测定其含水率随深度变化如下表，该地段毛隙水强烈上升高度应是下列( )个值。

2.3 基于有限元分析提出的设计 采用有限元法对加筋土路堤的稳定性分析是研究人员罗伊等人早前尝试（2009年）。根据实验室的实验中，玛达维Latha （2000）提出了土工格室包裹砂等效复合模式。后来Rajagopal 等人（2001）验 证使用的土工格室支持模型试验等效复合模型路堤上的软粘土层构成。在此模型中，在土壤中的内聚力与通过土工格室对土壤围压的增加值 在上一节中E q （5）给出。土工格室包封土壤的等效刚度涉及未增强土壤的刚度，土工格室的材料和相互作用的割线模量，其表示在多个格室格子间的相互作用。基于土工格室包封砂三轴加压试验，玛达维Latha （2000）和Rajagopal 等（2001）提出了以下非线性经验公式来表达土工格室加固砂（例如）的杨氏模量，所述土工格室的材料的割线模量和无筋砂（K u ）的杨氏模量的参数。 其中P a =大气压， M =土工格室材料割线模量，千牛/米； σ3=围压。 在上述公式中模数的参数对应于双曲线参数，邓肯和昌（1970）提出的模型。对于E q （6）给出的任何土工格室的等效模数平均值，可以通过简单的替换来获得模量（M ）。 M 值应相应于土工格室的拉伸载荷 - 应变曲线中2.5％平均应变的值。该中心所述土工格室垫的周向应变为2.5％，典型检测点通常为约30％至35％的基脚宽度处（玛达维Latha 等人的早期研究的量级 2008年），此应变被认为是在土工格室的平均周向应变，而土壤的围压会因土工格室包裹而增加。 要设计一个土工格室路堤，路基应模拟一个有限的元。土工格室垫层尺寸的确定，可以使用在前面的章节中讨论的复合模型模拟具有同等的强度和刚度。路堤的压力效应会给路基的承载能力和下面路基 的相应沉降、毗邻路基地面的隆起、斜坡的横向变形。通过对比确定：可以改变土工格室垫层的尺寸和强度达到设计的要求，以获得所需的允许荷载范围内的变形能力。有限元设计方法的优点在于可以得到路堤所承受的应力和变形的完整曲线，这在所描述的其它两种设计方法是不可能的。 要验证土工格室软粘土地基设计的有效性，实验室通过Krishnaswamy 等（2000）所建立的实物模型，使用有限元分析的模拟和结果进行了比较。该软地基土路基和土壤的特性有限元分析显示在，在GEOFEM 项目（Karpurapu 和1993年巴瑟斯特）采用有限元程序，不同的土工格室坡面的横向变形比较的纵横比显示于图4，宽高比被定义为土工格室高度（h ）与格室的等效直径（D ）的比例。土工格室包裹是三角形的，等效直径由等同于三角形面积相当的圆获得。在这些模型试验中，格室的直径保持恒定为225毫米和土工格室垫层的高度是变化的，以获得格室的不同高宽比。横向变形恒定，因为该模型试验在试验钢槽进行，因此堤脚点是受硬质基体包裹体的影响，而堤是可以横向方向自由移动。这些结果证实该复合有限元模型能够获到土工格室很好的加固堤防的变化，可放心用于设计中。 3. 设计实例 在超过6米厚的软粘性土上，设计建造一个高6米、无需排水的、抗剪强度15千牛/平方米的路堤。堤的横截面示于图5. 中，要求抗剪强度20千牛/平方米，设计出适合这种要求的土工格室。 图5 设计实例中的路基横断面 3.1基于滑移线方法的设计 路堤基底宽=66米 土工格室宽度= 66米 - 4米（两侧偏移2米）=62米 土工格室宽度/软土层的深度=62/6=10.33 根据应力曲线图，P /Cu = 12（从詹纳1988年和布什1990讲解中的图表中获取） 跨刚性端的平均压力P'=12Cu +1Cu =13Cu 因此，根据路基承载能力绘出的对称的半边路堤断如图 图6 承载力图设计实例 允许压力20千牛/平方米对称路堤的计算如下： 土工格室垫层上的路基的重量负荷（坝顶宽18米，基部宽28米，高4米）=（18 +28）/2×4×19 =1748千牛/米； 土工格室插入路基部分的重量负荷（基宽33m 和高度2 M ）=33×2×19 =1254千牛/米； 允许负载峰值（长18米）= 18×20=360千牛/米。 半边路堤荷载（包括附加）=总负荷=1748+1254+360=3362千牛/米； 从压力图得到承载能力，千牛/米：6×5.71C u +（5.71+12）/2×C U × 5.71+7.5×13C U =304.43CU 为平衡所需要Cu=3362/304.43=11.04千牛/平方米

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