土工格室厂家报价，价格，电话，厂家直销#德宏蜂巢土工格室

《土工格室厂家-梁经理156-6659-3633微信同步》公司长期提供土工膜、土工布、复合土工膜、土工格栅、排水板、植草格、土工格室、土工纤维、塑料盲沟、软式透水管、土工席垫、土工网、加筋带、防裂贴等土工材料，如果您对我们的产品感兴趣，请随时拨打：（156-6659-3633（电话、微信）、QQ3475-90889）。厂家提供质量报告，产品合格证书等，如有质量问题厂家承担来回运费， 一律负责退，换！免费寄送样品！！！

(A)无腐蚀性 (B)弱腐蚀性 (C)中等腐蚀性 (D)强腐蚀性 答案: (C) 25、对于碾压土坝中的黏性土，在施工期采用总应力法进行稳定分析时，应采用下列( ) 试验确定土的强度指标。 (A)三轴固结排水剪试验 (B)直剪试验中的慢剪试验 (C)三轴固结不排水试验 (D)三轴不固结不排水试验 答案: (D) 26、在其它条件相同时，悬壁式钢板桩和悬壁式砼地下连续墙所受基坑外侧土压力的实测结果应该是下列( )种情况。 (A)由于砼模量比钢材小所以砼墙上的土压力更大 (B)由于砼墙上的变形小(位移)，所以砼墙上的土压力更大 (C)由于钢板桩的变形(位移)大，所以钢板桩上的土压力大 (D)由于钢材强度高于砼强度，所以钢板桩上的土压力更大 答案: (B) 27、石坝坝基加固处理不宜采用下列( )项措施。 (A)固结灌浆与锚固 (B)建立防渗帷幕或防渗墙 (C)建立排水帷幕 (D)坝 身采用黏土心墙防渗 答案: (D) 28、由于Ⅱ类场地误判为Ⅲ类，在其它情况均不改变的情况下，(设计地震分组为第一组，建筑结构自震周期T＝0.8s，阻尼比取0.05)造成对水平地震影响系数(用αⅡ和αⅢ分别表示Ⅱ类场地和Ⅲ类场地)的影响将是下列( )种结果。 (A) αⅡ≈0.8αⅢ (B) αⅡ≈αⅢ (C) αⅡ≈1.25αⅢ (D) 条件不足，无法计算 答案: (A) 29、某场地地基土为一强透水层，含水量w＝22％，地下水分析成果pH＝5.4，侵蚀性C02含量为53.9mg/L，请判定该地下水对砼结构的腐蚀性属于下列( )等级。 (A)无腐蚀性 (B)弱腐蚀性 (C)中等腐蚀性 (D)强腐蚀性 答案: (C) 30、下列( )选项的组合所提的内容能全面而准确地表达合同文本中规定可以采用的工程勘察计取的收费方式。 I. 按国家规定的现行《工程勘察设计收费标准》》(2002年修订本) II. 按发包人规定的最低价 III. 按予算包干IV. 按中标价加签证 V. 按勘察人自订的收费标准VI．按实际完成的工作量估算 (A) I、II、IV、VI? (B) I、II、IV、VI (C) I、III、IV、VI? (D) III、IV、V、VI? 答案: (C) 31、对于天然含水量小于塑限含水量湿陷性黄土，确定其承载力特征值时可按下列( )

2．1土工格室的破坏模式L ———坡长； 土工格室由焊接部位的铆钉固定于坡面。实践t ———种植土深度，与格室深度相同；经验表明，铆钉数量偏少会使提供抗滑阻力的铆钉β———坡角。 受力增大，从而导致传递到格室连接部位的局部应坡面格室的抗滑力R 为：力增大，使该处出现明显的塑性变形。当某个连接R=Ra +R s +R j /K j +R g （2）部位的局部应力超过其焊接点的剥离强度时，局部式中：R a ———坡脚处格室抗滑阻力；应力的重分布将使相邻焊接点相继破坏，导致周围R s ———格室一土系统在坡面上的抗滑力；格室逐一散开，使整个格室－土系统呈渐进性破坏，R j ———坡面铆钉传递的附加阻力；最终丧失对土壤的包裹作用，在水流作用下发生边K j ———格室焊接点的抗剥离安全系数，K j ＝坡局部冲蚀。因此，土工格室破坏程度主要受焊点1．3～1．5； 剥离强度的控制。R g ———土工格栅提供的抗滑力。 土工格室沿边坡下滑会引起坡底种植土发生R a 可根据极限平衡理论分析确定，计算简图见整体剪切破坏，导致坡底第一排格室底部上抬，图3a ）。破坏区边界线ABC 由一段直线AB 和对数螺从而使经排水孔渗入的水流从底部掏空格室。当线BC 组成，OAB 中的应力可表示在图3b ）上。第一排格室掏空后，第二排开始上抬。如此类由于土工格室侧壁光滑，与土的摩擦力为零，推，最终使格室完全失效。因此，坡底处第一排OA 面上的法向应力σ可表示为图3b ）破坏包线上的a 格室必须有铆钉固定，底端种植土需满足承载力点，因OB 为滑动面，其应力可表示为破坏包线上的要求。的b 点，故∠AOB =ξ＝π/4+φ/2。OB 与AB 两滑动面的 2．2土工格室抗滑安全系数夹角∠ABO =π/2-φ。BC 一端与AB 相切，另一端在 保持土工格室稳定的抗滑安全系数通过铆钉数C 点与地面相交，θ0＝π/4+β-φ/2。量的增加（即铆钉间距的减小）得以提高。此外，在如图3c ）所示，由OBC 的力矩平衡条件，可得：格室底部与坡面之间铺设一道双向土工格栅，也可 增强格室的抗滑力。格室在坡面的受力情况如图3∑M 0=乙d M -P b 2r b =0（3）a ）所示。式中，d M =γr 2l d θ/2+cr 2d θ，为图3c ）中阴影线单 2013年7月第14期25 通标准化 道路工程Highway Engineering 元对O 点的力矩；l =2r cos （θ0-θ）/3；r =r b e θtan φ，r b 为OB 防护对坡度以及植物根系护坡的作用效果对边坡坡的长度；c 、φ分别为种植土的粘聚力和内摩擦角；度均有严格要求，土工格室植被护坡防护形式的整p b =σb r b 。体稳定性与所防护的边坡坡度有密切的关系。 整理式（3）可得：土工格室护坡主要有平铺式护坡和叠砌式护坡σ0两种形式b =3。当坡度缓于2r 21∶1．0时，采用平铺式；当坡b 乙θ0d M 度缓于1∶0．5或陡于1∶1．0时，采用叠砌式（如图4所=c 3（e 2θ0tan φ-1）3tan φ（e 3θ0tan φ-cos θ0）+sinθ +γr b 0（）乙（4）示）。 根据图3b ）中几何关系可得：固定锚杆 σa =1-sin φσb +cos φc （5）固定锚杆 由图3d ）可得：格室充填土格室充填土 m ∶ 1 r a =t sin （π/4+φ/2）/cosφ（6）土工格室土工格室 将式（4）代入式（5），并利用R a =σa t ，可得：平铺式护坡 R b ）叠砌式护坡a =γt 2N γ+cNc （7）a ） 其中2D ~4D m ∶ 反压层m D ∶ 13灰土或圬工体1m ∶ ~1 N 1+sinφ3（e 2θ0tan φ-1）D c =cos φ+4tan φ（1-sin φ）（8）2 c ）坡脚锚固反压加固d ）坡脚刚性支撑加固 3sin πφ N 4+2乙图4土工格室植被护坡形式示意图 tan φ（e 3θ0tan φ r =-cos θ0）+sinθ （）0（9）4结语假定坡面铆钉纵横方向等距布置，式（2）中其土工格室植草护坡作为一种新型的复合结构植他各抗滑力表示如下：物防护形式，是通过详细研究植物根系的力学加筋 R cos βtan φ与锚固作用以及格室的固土护坡机理而提出来的。S =γLt s （10） R 本文对其稳定性进行分析，得出在安全系数K ≥1.5j =tf j L /s 2（11） R 的条件下，该边坡防护形式是一种有效的边坡防护g =F 2%（12）