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4．讨论 通过设计实例说明，本文所讨论了所有三种路基土工格室加固方法。然而，每个方法有其自身的优势和局限性。基于滑移线的方法，相比于其他两种方法是非常复杂的，因为它需要滑移线的建立，每个路堤的跨度和刚性端承载力的计算。第二种基于对边坡稳定分析的方法是三个中最简单的，因为，它只是需要用一层土进行边坡稳定性，用其属性取代土工格室垫层来确定任何标准程序使用的土工格室尺寸和材料。基于第三方法，有限元模型是最全面的，因为它具有完整的路堤模拟变形、应力和在路堤任何位置可以用这个方法获得的剪切应变。此外，该方法包括：基于给定的路堤高度允许的沉降设计，这不是其他两种方法可解决的。种方法的限制是有限元模拟需要通过实验室测定土壤和土工格室材料的准确特性参数。关于结果的准确性，所有这三种方法都给予基本相同的范围，在做出特定的假定，设计输 出有限元分析、滑移线法，边坡稳定分析可用于初步设计，同样可以通过有限元研究，用其完整的变形分析和验证剪切应变下可能发生的 沉降。 5. 结论 本文提出基于有限元模拟的土工格室加固堤防的设计新方法。这种方法和两个现有的方法的比较：滑线法，边坡稳定分析方法。在路基软土的设计实例中使用了所有上述三种方法，这三种方法都有相对优势和局限性。这三种方法给出了几乎类似的结果。滑移线的方法相对于其他两个方法非常复杂，边坡稳定分析方法简化的很多，是基于对边坡失稳安全系数，这可能不是很关键。基于有限元模拟的设计方法是最全面的，因为它解决了许可变形问题，也给出了路基的完整的应力、变形和给定负载条件下应变行为。有人建议：滑移线和边坡的稳定性方法应用于初步设计，通过有限元模拟方法进行验证。 参考资料 巴瑟斯特，R.J. 和贾勒特，P.M 。 （1988年），“在泥炭地缘复合床的 大型模型试验路基”，交通运输研究记录1188，交通运输研究委员会。华盛顿哥伦比亚特区，28-36。 巴瑟斯特，R.J 和Karpurapu ，R. （1993），“土工格室加固颗粒的大型 三轴压缩试验土土力测试”。 J ，16（3），296-303。 巴瑟斯特，R.J. 和骑士，文学硕士（1998年），“加筋土覆盖了大跨度 管道土工格室的分析”，COMPUT 。土力，22，205-219。 布什，D.I ，詹纳，C.G . 和巴塞特，R.H 。（1990），“松软土路堤设计 和土工格室基床垫层的施工 ”，Geotext 土工膜，9，83-98。 Cowland ，J.W 和Wong ，S.C.K. （1993年），“软粘土土工格室加固 路基路面性能”，Geotext 。土工膜，12，687-705。 R. 和洛锡安，E. （1990），“土工格室加固路堤的施工问题 ”，加筋土 结构性能的论文集，英国岩土工程学会，伦敦（英国），443-447。 罗伊，D. ，赤拉尼维，K. ，辛格河和Baidya ，D.K. （2009年），“降雨诱发稳定土路堤的不稳定”，Geomech 。工程，1，193-204。 邓肯，J.M. 和昌，C.Y . （1970），J 。“土壤中的应力和应变的非线性 分析”。DIV ，96（5），1629年至1653年。 古德曼，R.E. ，泰勒，R.L. 和布雷克，T.L 。 （1968年），“一个裂隙 岩体的力学模型”，J. 土壤专区，94，637-659。 Hendricker ，A.T. ，Fredianelli ，K.H. ，Kavazanjiam ，小E. 和麦凯尔维，III J.A. （1998年），“危险废物站场加固 ”，土工合成材料，亚特兰大第六届国际会议论文集（美国），465-468。 汉高，D.J 和吉尔伯特，G .C. （1952），“橡胶膜三轴受压土样的受力效果”，岩土工程，3，20-29。 V 简布，N 。（1963），“用固结仪和三轴试验确定土壤压缩状态”，论文集 欧洲会议上SMFE ，威斯巴登，页19-25。 詹纳，C.G . ，布什，D.I 和巴塞特，相对湿度（1988年），“使用滑线法通过铺设一层土工格室层垫底部评估改善给定承载力的软地基

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