荆门市土工格室生产厂家，报价，价格￥hdpe土工格室，厂家直销

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10、用于边坡及堤坝防护。用于边坡防护时，展开的格室壁形成一层层挡墙，可以大大缓解水流流速，避免坡面径流的形成。格室内可填充土壤，上面可以植草和灌木，在原始坡面无法恢复植被的情况下，同样可以获得理想的绿化效果，具有不可估量的环保价值。另外，TGLG 蜂巢土工格室因具有整体性和一定的柔性，大大弥补了片石骨架防护具有的松动、塌陷、架空等缺陷，且施工快捷，造价低，是一种非常理想的护坡用土工合成材料。 11、用于挡墙及江河围堰。采用TGLG 蜂巢土工格室建筑挡土墙，结构稳定性好，可防止陡坡表面被雨水冲蚀，同混凝土墙体相比，造价降低50%以上，同时表面可种植花草，美化环境。 12、在沙漠筑路(临探路)中的应用。沙漠中由于地基松散，且荒无人烟，常用筑路材料匮乏，因此筑路困难，成本很高。使用TGLG 蜂巢土工格室，可直接将TGLG 蜂巢土工格室拉开放在沙漠上固定，然后就地取材填入沙石等，操作简单，效率极度高。施工后的路面可满足各种重型车辆长期使用。此外作沙漠临探路时可重复利用。 三TGLG 蜂巢土工格室特点 1、具有伸缩自如，运输可缩叠，施工时可张拉成网状，填入泥土、碎石、混凝土等松散物料，构成具有强大侧向限制和大刚度的结构体。 2、材质轻、耐磨损，化学性能稳定、耐光氧老化、耐酸碱，适用于不同土壤与沙漠等土质条件。 3、较高的侧向限制和防滑，防变形、有效的增强路基的承载能力和分散荷载作用。 4、改变TGLG 蜂巢土工格室高度、焊距等几何尺寸可满足不同的工程需要。 5、伸缩自如，运输体积小；联接方便、施工速度快。四土工格室施工规范 4.1坡表处理。采用人工修正坡面使其倾斜一致，平整且稳定，清除坡面淤积物，浮土，墟渣，对局部凹凸面较大的采用浆切片和石料镶补， 4.2格室展开定钻眼锚地位置，选定一副TGLG 蜂巢土工格室开展到坡面进行定眼孔，然后钻眼。 4.3格室展开，锚固u 形连接筋，对格室固定，格室沿坡面张开到最大位置，格室四周采用u 型钢筋锚眼固定，中间用f 型钢筋锚眼固定，按三角形布局，将锍锋牢牢固定在坡面上。 4.4喷播混合基材，覆盖无纺布，用喷射机将复合要求的混合基材和草籽喷射于坡面上，喷射口距离一米。 4.5接膜，养护，喷播后加强管理，适时适度喷射水。 蜂窝土工格室适应多种工程应用 1、处理半填半路基 在地面自然坡度徒于1：5的斜坡上修筑路堤时，路堤基底应挖台阶，台阶宽度不得小于1M 时，分期修建或改建公路加宽时，新旧路基填方边坡的衔接处，应开挖台阶，高等级公路台阶宽度一般为2M ，在每层台阶水平面上铺设土工格室，利用土工格室自身的立面侧限加筋效应，更好的解决不均匀沉陷的难题。 2、风沙地区路基 风沙地区路基应以低路堤为主，填土高度一般不就小于0.3M. 由于风沙地区路基修筑的低路基及重承载的专业要求，采用土工格室可以对松散填料起到侧限作用，在有限的高度内保障路基具有高的刚度和强度，以承受大型车辆的荷载应力。 3、台背路基填土加筋 采用土工格室可以更好的实现台背加筋的目的，土工格室与填料间可以产生足够的摩擦力，有效减少路基与构造物间的不均匀的沉降，最终才能有效缓解“桥台跳车”病害对桥面的的早期冲击破坏。 4、多年冻土地区路基 在多年冻土地区修筑填方路基，应达到最小填土高度，以防止发生翻浆或引起冻层上限下降，致使路堤发生过量沉降。土工格室特有的立面加筋效应和有效的落实的整体侧限性，可以在最大程度上确保在某些特殊地段的最小填土高度，并使填土具有高品质的强度和刚度。 5、黄土湿陷路基处理 对于高速公路和一级公路通过湿陷性黄土和压缩性较好的黄土地段时，或高路堤的地基允许承载力低于车辆协力荷载和路堤自重的压力时，还应按承载力要求对路基进行处理，这时土工格室的优越性就彰现无疑了。 6、盐渍土、膨胀土

2.3 基于有限元分析提出的设计 采用有限元法对加筋土路堤的稳定性分析是研究人员罗伊等人早前尝试（2009年）。根据实验室的实验中，玛达维Latha （2000）提出了土工格室包裹砂等效复合模式。后来Rajagopal 等人（2001）验 证使用的土工格室支持模型试验等效复合模型路堤上的软粘土层构成。在此模型中，在土壤中的内聚力与通过土工格室对土壤围压的增加值 在上一节中E q （5）给出。土工格室包封土壤的等效刚度涉及未增强土壤的刚度，土工格室的材料和相互作用的割线模量，其表示在多个格室格子间的相互作用。基于土工格室包封砂三轴加压试验，玛达维Latha （2000）和Rajagopal 等（2001）提出了以下非线性经验公式来表达土工格室加固砂（例如）的杨氏模量，所述土工格室的材料的割线模量和无筋砂（K u ）的杨氏模量的参数。 其中P a =大气压， M =土工格室材料割线模量，千牛/米； σ3=围压。 在上述公式中模数的参数对应于双曲线参数，邓肯和昌（1970）提出的模型。对于E q （6）给出的任何土工格室的等效模数平均值，可以通过简单的替换来获得模量（M ）。 M 值应相应于土工格室的拉伸载荷 - 应变曲线中2.5％平均应变的值。该中心所述土工格室垫的周向应变为2.5％，典型检测点通常为约30％至35％的基脚宽度处（玛达维Latha 等人的早期研究的量级 2008年），此应变被认为是在土工格室的平均周向应变，而土壤的围压会因土工格室包裹而增加。 要设计一个土工格室路堤，路基应模拟一个有限的元。土工格室垫层尺寸的确定，可以使用在前面的章节中讨论的复合模型模拟具有同等的强度和刚度。路堤的压力效应会给路基的承载能力和下面路基 的相应沉降、毗邻路基地面的隆起、斜坡的横向变形。通过对比确定：可以改变土工格室垫层的尺寸和强度达到设计的要求，以获得所需的允许荷载范围内的变形能力。有限元设计方法的优点在于可以得到路堤所承受的应力和变形的完整曲线，这在所描述的其它两种设计方法是不可能的。 要验证土工格室软粘土地基设计的有效性，实验室通过Krishnaswamy 等（2000）所建立的实物模型，使用有限元分析的模拟和结果进行了比较。该软地基土路基和土壤的特性有限元分析显示在，在GEOFEM 项目（Karpurapu 和1993年巴瑟斯特）采用有限元程序，不同的土工格室坡面的横向变形比较的纵横比显示于图4，宽高比被定义为土工格室高度（h ）与格室的等效直径（D ）的比例。土工格室包裹是三角形的，等效直径由等同于三角形面积相当的圆获得。在这些模型试验中，格室的直径保持恒定为225毫米和土工格室垫层的高度是变化的，以获得格室的不同高宽比。横向变形恒定，因为该模型试验在试验钢槽进行，因此堤脚点是受硬质基体包裹体的影响，而堤是可以横向方向自由移动。这些结果证实该复合有限元模型能够获到土工格室很好的加固堤防的变化，可放心用于设计中。 3. 设计实例 在超过6米厚的软粘性土上，设计建造一个高6米、无需排水的、抗剪强度15千牛/平方米的路堤。堤的横截面示于图5. 中，要求抗剪强度20千牛/平方米，设计出适合这种要求的土工格室。 图5 设计实例中的路基横断面 3.1基于滑移线方法的设计 路堤基底宽=66米 土工格室宽度= 66米 - 4米（两侧偏移2米）=62米 土工格室宽度/软土层的深度=62/6=10.33 根据应力曲线图，P /Cu = 12（从詹纳1988年和布什1990讲解中的图表中获取） 跨刚性端的平均压力P'=12Cu +1Cu =13Cu 因此，根据路基承载能力绘出的对称的半边路堤断如图 图6 承载力图设计实例 允许压力20千牛/平方米对称路堤的计算如下： 土工格室垫层上的路基的重量负荷（坝顶宽18米，基部宽28米，高4米）=（18 +28）/2×4×19 =1748千牛/米； 土工格室插入路基部分的重量负荷（基宽33m 和高度2 M ）=33×2×19 =1254千牛/米； 允许负载峰值（长18米）= 18×20=360千牛/米。 半边路堤荷载（包括附加）=总负荷=1748+1254+360=3362千牛/米； 从压力图得到承载能力，千牛/米：6×5.71C u +（5.71+12）/2×C U × 5.71+7.5×13C U =304.43CU 为平衡所需要Cu=3362/304.43=11.04千牛/平方米

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