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山东联祥工程材料有限公司

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(A)无腐蚀性 (B)弱腐蚀性 (C)中等腐蚀性 (D)强腐蚀性 答案: (C) 25、对于碾压土坝中的黏性土，在施工期采用总应力法进行稳定分析时，应采用下列( ) 试验确定土的强度指标。 (A)三轴固结排水剪试验 (B)直剪试验中的慢剪试验 (C)三轴固结不排水试验 (D)三轴不固结不排水试验 答案: (D) 26、在其它条件相同时，悬壁式钢板桩和悬壁式砼地下连续墙所受基坑外侧土压力的实测结果应该是下列( )种情况。 (A)由于砼模量比钢材小所以砼墙上的土压力更大 (B)由于砼墙上的变形小(位移)，所以砼墙上的土压力更大 (C)由于钢板桩的变形(位移)大，所以钢板桩上的土压力大 (D)由于钢材强度高于砼强度，所以钢板桩上的土压力更大 答案: (B) 27、石坝坝基加固处理不宜采用下列( )项措施。 (A)固结灌浆与锚固 (B)建立防渗帷幕或防渗墙 (C)建立排水帷幕 (D)坝 身采用黏土心墙防渗 答案: (D) 28、由于Ⅱ类场地误判为Ⅲ类，在其它情况均不改变的情况下，(设计地震分组为第一组，建筑结构自震周期T＝0.8s，阻尼比取0.05)造成对水平地震影响系数(用αⅡ和αⅢ分别表示Ⅱ类场地和Ⅲ类场地)的影响将是下列( )种结果。 (A) αⅡ≈0.8αⅢ (B) αⅡ≈αⅢ (C) αⅡ≈1.25αⅢ (D) 条件不足，无法计算 答案: (A) 29、某场地地基土为一强透水层，含水量w＝22％，地下水分析成果pH＝5.4，侵蚀性C02含量为53.9mg/L，请判定该地下水对砼结构的腐蚀性属于下列( )等级。 (A)无腐蚀性 (B)弱腐蚀性 (C)中等腐蚀性 (D)强腐蚀性 答案: (C) 30、下列( )选项的组合所提的内容能全面而准确地表达合同文本中规定可以采用的工程勘察计取的收费方式。 I. 按国家规定的现行《工程勘察设计收费标准》》(2002年修订本) II. 按发包人规定的最低价 III. 按予算包干IV. 按中标价加签证 V. 按勘察人自订的收费标准VI．按实际完成的工作量估算 (A) I、II、IV、VI? (B) I、II、IV、VI (C) I、III、IV、VI? (D) III、IV、V、VI? 答案: (C) 31、对于天然含水量小于塑限含水量湿陷性黄土，确定其承载力特征值时可按下列( )

实际取值：C U = 15千牛/平方米 针对承载力的安全系数= 15/11.04=1.35（一般需要1.25）。因此，是安 全的。 对于土工格室设计，考虑格室垫层中的土壤颗粒构件在软质层的相互影响，在构件中可承受的应力状态可以从Mohrcircle 詹纳（1988）阐述的结构中获得： 构件的水平应力σh =σn -2x ， τ=界面的剪切应力=限制条件下的C U =11.04千牛/平方米； 堤坝的最高部分σn =6×19+20=134千牛/平方米; υ=40°土工格室填充材料（土壤填充参数） 方程E q （3）计算出的X=51.36千牛顿/米2； σh =σn – 2X=134 - 2×51.36=31.28千牛/平方米。 主应力的旋转发生在格室垫层深层。因此，格室垫层需要强度=31.28千牛/米。因此，长期抗拉强度超过31.28千牛/米的土工格室垫层与应用于高度1米左右的路堤加固；底层用土工格栅，在设计中该格栅层的强度不会考虑，这个土工格栅基础方便土工格室层的铺设，增加了土工格室垫层的刚性和横向约束软土层的作用，提高了安全性。 3.2基于边坡稳定分析的设计 无加筋路堤的边坡稳定分析 图5，最小因子安全性为0.83。无加筋边坡稳定分析的滑动破坏的路堤，如图 7。 对于土工格室填充材料υ=40°（土壤填充） 土工格室垫层的高度= 1 M； 土工格室层的内摩擦角40°； 由于填充土壤是粘性的，土工格室加固后产生了更大的内聚力（C r ）为28千帕，对于υ=40°，k p 为4.59。将C r 的值和K p = 0和 4.59代入式E q （7），获得Δσ3=26千帕。 假定土工格室的直径为1m ，从而得到为1的纵横比（H / D 0），替代Δσ3，D0，考虑在式（4）中土工格室挡墙轴向应变2.5％，M 取值为1000千牛/米。因此，1米的高度和土工格室张开的尺寸与土工格室垫层、土工格栅制成具有在2.5％的应变时割线模量（M ）为1000千牛/米可以用于加固路堤。极限抗拉强度约40千牛/米双向格栅通常纳入本范围（穆拉利克里希纳和玛达维Latha 2007）。 3.3基于有限元分析的设计 在图5中所示的堤，是模拟在有限元分析中所讨论的在有限元程序GEOFEM 前面几节提出的方法。土工格室垫层为作为模型，就像任何土层的等效复合层，这种建模方法在模拟两种刚度和土工格室包裹土强度相当不错，这些在软土地基和土工格室层之间界面，也是填土和土工格室层之间零厚度界面，注意事项4所述的古德曼（1968）描述，考虑在其中计算出的零厚度连续构件相对应的节点位移，分别在两侧与节点分别生成有限元网格，通过共同的元素连接。这些构件的剪切刚度最初定义为非常高（106千帕/米），以确保在节点任一侧界面的位移的兼容性。土壤和钢筋之间界面的剪切刚度是使用粘型配方，其中假设模拟时的剪切应力是小于由Mohr-Coulomb 模型中定义的剪切强度。一旦剪切应力达到界面的剪切强度（τf ），剪切刚度降 低到一个小的值，该值小于初始值1000倍，以允许加强和土壤之间的相对运动。在整个分析中刚度在高值（106千帕/米）保持恒定以确保节点在垂直方向上的连续性，这些构件不允许拉伸应力产生。 软地基土的本构关系，并在路基土使用摩尔库仑理想弹塑性屈服面与非关联流动数值模拟规则，平均杨氏模量（E ）和土壤的泊松比（μ）被取为1兆帕和0.45，μ值是15千帕的内聚力时的合理值（US1990年工程兵部队，EM 1110-1-1904）。这些值取为60兆帕和0.3为路基填充土，对于M 的任何试验值，工格室层的杨氏模量的值可使用公式（6）计算，取最小围压作为土工格室层主应力的中心线。土工格室填充土模量取值为1000，这是根据简布（1963）选择中粗砂取值的。路基用割线模量500千牛/米和1000千牛土工格室沿着无筋路堤示于图9，坡脚附近的横向变形示于图10。 图9 路堤下方的沉降设计实例 图10 坡脚附近的横向变形设计实例 从图9中观察，无筋路堤在建筑末端沉降约1 m ，当用2.5％延伸率时割线模量500千牛/米的土工格室加固路堤时，沉降降低至0.46米。当土工格室材料的割线模量提高到1000千牛/米，在施工完工时的沉 降为0.28米，这将小于路堤总高度的5％，按照美国陆军工程兵团（UFGS-357313，2008）中给出的参考数据，这被视为极限沉降状态。因此，建议高1米的软土路基需要用一层正割模量大于或等于1000千牛/米的土工格室填充土加强，以控制路基施工过程中的压力增加时路堤下方的沉降。 如图10观察，正割模量1000千牛/米的土工格室层可以有效地减少坡脚附近的横向变形。正如前面所提到的，这个模量对应于具有极限抗拉力约40千牛/米的双向格栅。

山东联祥工程材料有限公司是一家集研发、生产、销售及售后服务为一体的高新技术企业，主营土工膜，复合土工膜，HDPE土工膜，，糙面土工膜，土工格栅，防水板等各种产品，公司成立于2009年，总资产为1.5亿，占地150亩，现有职工300人，各类技术人员150人。公司地处全国土工合成材料专业生产基地－德州陵县。紧靠京沪高速铁路，京福高速公路，104国道，毗邻青岛，烟台，天津三大水运港口，拥有得天独厚的地理条件，交通十分便利。
我公司生产的hdpe复合土工膜以塑料薄膜作为防渗基材，与无纺布hdpe复合而成的土工防渗材料，它的防渗性能主要取决于塑料薄膜的防渗性能。目前，国内外防渗应用的塑料薄膜，主要有聚氯乙烯（PVC）、聚乙烯（PE HDPE）、乙烯/醋酸乙烯共聚物（EVA)，它们是一种高分子化学柔性材料，比重较小，延伸性较强，适应变形能力高，耐腐蚀，耐低温，抗冻性能好。其主要机理是以塑料薄膜的不透水性隔断土坝漏水通道，以其较大的抗拉强度和延伸率承受水压和适应坝体变形；而无纺布亦是一种高分子短纤维化学材料，通过针刺或热粘成形，具有较高的抗拉强度和延伸性，它与塑料薄膜结合后，不仅增大了塑料薄膜的抗拉强度和抗穿刺能力，而且由于无纺布表面粗糙，增大了接触面的摩擦系数，有利于hdpe复合土工膜及保护层的稳定。同时，它们对细菌和化学作用有较好的耐侵蚀性，不怕酸、碱、盐类的侵蚀。现在又有种新型的hdpe复合土工膜--经编复合土工膜。经编复合土工膜以合成纤维（或玻璃纤维）为增强材料，通过与hdpe复合土工膜hdpe复合而成的新型土工材料。经编hdpe复合土工膜不同于一般hdpe复合土工膜。其最大特点是经线与纬线的交叉点不弯曲，各自处于平直状态。用捆绑线将两者捆扎牢固，可全面较均匀同步，承受外力，分布应力，且当施加的外力撕裂材料的瞬时，纱线会沿初裂口拥集，增加抗撕裂强度。经编hdpe复合时，即利用经编捆绑线在经，纬纱与短纤针刺非织防水土工布的纤维层间反复穿行，使三者编结为一体。因而经编hdpe复合土工膜既具有高抗拉强度，低延伸率的特点，又兼有hdpe复合土工膜的防水性能。因此经编hdpe复合土工膜是一种具在加筋增强、隔离、防护作用的防渗材料。它是当今国际上高水平的应用土工hdpe复合材料。公司秉承“以诚信为本，以质量求生存，以品种图发展”的企业方针。依靠科技发展，坚持创新，以技术为核心，不断为用户提供满意的高质量产品是我们始终不变的追求。