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来宾市hdpe土工格室生产厂家,报价,价格¥pe土工格室,厂家直销

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品 牌: 联祥 
型 号: 土工格室 
规 格: 国标非标全,按照高度、焊炬和偏财厚度定规格 
单 价: 1.60元/平米 
起 订: 80 平米 
供货总量: 1000000 平米
发货期限: 自买家付款之日起 2 天内发货
所在地: 山东 泰安市
有效期至: 长期有效
更新日期: 2017-11-18 12:28
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【来宾市hdpe土工格室生产厂家,报价,价格¥pe土工格室,厂家直销】详细说明

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路堤”,PROC 土力学 SYMP 。理论与地壤加固,Balkema ,鹿特丹的实例(荷兰),209-214。 约翰逊,W 和梅勒,P.B. (1983年),工程的可塑性,埃利斯马伍德 有限公司,奇切斯特(英国)。 Karpurapu ,R. 和巴瑟斯特R.J. (1993年),用户手册 岩土工程有限元建模GEOFEM ,V ol.1-3,土木工程,皇家军事学院,金士顿,加拿大安大略省的部门。 Krishnaswamy ,N.R. ,Rajagopal ,K 和玛达维Latha ,G . (2000),“软粘土地基工格室路堤建造模型研究”,土力测试。 J. ,23,45-54。 玛达维Latha ,G . (2000),“关于支持土工格室堤防行为调查”,博士论文,马德拉斯技术学院,金奈,印度的印度理工学院。 玛达维Latha ,G 和穆尔蒂,V .S. (2007年),“关于土工合成材料加固形式的影响”。加筋土,Geotext 。土工膜,25,23-32。 玛达维Latha ,G 和Rajagopal ,K. (2007年),“参数化有限元分析的土工格室堤防设计”,土力。 J. ,44(8),917-927。 玛达维Latha ,G . ,S.K. 和Rajagopal ,K. (2008年),“等效连续模拟 格室加筋沙土路基”,土力,地质学,26(4),387-398。 玛达维Latha G. ,Rajagopal ,K 和Krishnaswamy ,N.R. (2006年),“土工格室加固堤防的实验和理论研究 ”, J. 地质力学,6(1),30-35。 穆拉利克里希纳,A 和玛达维Latha ,G . (2007),“加筋土挡墙地震 振动台模型试验”,Geosynth ,14(6),355-364。 普格,J. 和Schaeffner ,M. (1986),“利用三维土工格室防止雨水侵 蚀”,PROC 第三次国际会议上的土工布,维也纳,奥地利,卷。四,1137年至1142年。 Rajagopal ,K. ,Krishnaswamy ,N.R. 和玛达维Latha ,G . (1999),“单层和多层土工格室加固沙土路基”,Geotext 土工膜,17,171-184。 Rajagopal ,K. ,Krishnaswamy ,N.R. 和玛达维Latha ,G . (2001),“土工格室加固路堤的复合有限元分析“,PROC 计算方法和地质力学进展,第10届国际会议2001年IICMAG ,亚利桑那州(美国)。 利满地,P. 和里丘蒂,A. (1994),“关于斜坡三维土工格室的设计方法”,PROC 土工布,土工膜和相关产品的国际会议,新加坡,999-1002。 美国陆军工程兵团(1990年),“沉降分析”,工程师手册 EM-1110-1-1904,联合有关部门 陆军和空军,华盛顿特区 吴,K.J 。和奥斯汀,D.N. (1992),“聚乙烯三维土工格室对水土流 失和运河衬里的控制”,Geotext 。土工膜,11,611-620。 UFGS-35 73 13(2008年),“路堤土坝”,统一设施指南规格,美国陆 军工程师,华盛顿 2016-7-13 范吉廷 译 路基高强土工格室试验段施工方案 一、 试验段位置: 经过考察现场,认真分析,研究决定选择K22+390---K22+540左幅为试验段,该段长150m ,基底平均宽10.84米。主要工作内容:铺设土工格室及U 型钢筋钉固定。 二、施工组织 1、施工工具:8磅大锤。 2、施工人员:施工人员16人,其中技术员2人,管理人员2人,技术工人12人。 3、施工计划:2006年2月23日至25日。 4.材料要求:高强土工格室(TGLG-PE-50-500):抗拉强度≥150Mpa,延伸率<15%,网孔尺寸25cmx25cm ,格室高度50mm 。U 型钢筋钉由φ12钢筋制作(55㎝×10㎝)。 三、试验目的 确定土工格室合理的铺设方法、人工组织。

4.讨论 通过设计实例说明,本文所讨论了所有三种路基土工格室加固方法。然而,每个方法有其自身的优势和局限性。基于滑移线的方法,相比于其他两种方法是非常复杂的,因为它需要滑移线的建立,每个路堤的跨度和刚性端承载力的计算。第二种基于对边坡稳定分析的方法是三个中最简单的,因为,它只是需要用一层土进行边坡稳定性,用其属性取代土工格室垫层来确定任何标准程序使用的土工格室尺寸和材料。基于第三方法,有限元模型是最全面的,因为它具有完整的路堤模拟变形、应力和在路堤任何位置可以用这个方法获得的剪切应变。此外,该方法包括:基于给定的路堤高度允许的沉降设计,这不是其他两种方法可解决的。种方法的限制是有限元模拟需要通过实验室测定土壤和土工格室材料的准确特性参数。关于结果的准确性,所有这三种方法都给予基本相同的范围,在做出特定的假定,设计输 出有限元分析、滑移线法,边坡稳定分析可用于初步设计,同样可以通过有限元研究,用其完整的变形分析和验证剪切应变下可能发生的 沉降。 5. 结论 本文提出基于有限元模拟的土工格室加固堤防的设计新方法。这种方法和两个现有的方法的比较:滑线法,边坡稳定分析方法。在路基软土的设计实例中使用了所有上述三种方法,这三种方法都有相对优势和局限性。这三种方法给出了几乎类似的结果。滑移线的方法相对于其他两个方法非常复杂,边坡稳定分析方法简化的很多,是基于对边坡失稳安全系数,这可能不是很关键。基于有限元模拟的设计方法是最全面的,因为它解决了许可变形问题,也给出了路基的完整的应力、变形和给定负载条件下应变行为。有人建议:滑移线和边坡的稳定性方法应用于初步设计,通过有限元模拟方法进行验证。 参考资料 巴瑟斯特,R.J. 和贾勒特,P.M 。 (1988年),“在泥炭地缘复合床的 大型模型试验路基”,交通运输研究记录1188,交通运输研究委员会。华盛顿哥伦比亚特区,28-36。 巴瑟斯特,R.J 和Karpurapu ,R. (1993),“土工格室加固颗粒的大型 三轴压缩试验土土力测试”。 J ,16(3),296-303。 巴瑟斯特,R.J. 和骑士,文学硕士(1998年),“加筋土覆盖了大跨度 管道土工格室的分析”,COMPUT 。土力,22,205-219。 布什,D.I ,詹纳,C.G . 和巴塞特,R.H 。(1990),“松软土路堤设计 和土工格室基床垫层的施工 ”,Geotext 土工膜,9,83-98。 Cowland ,J.W 和Wong ,S.C.K. (1993年),“软粘土土工格室加固 路基路面性能”,Geotext 。土工膜,12,687-705。 R. 和洛锡安,E. (1990),“土工格室加固路堤的施工问题 ”,加筋土 结构性能的论文集,英国岩土工程学会,伦敦(英国),443-447。 罗伊,D. ,赤拉尼维,K. ,辛格河和Baidya ,D.K. (2009年),“降雨诱发稳定土路堤的不稳定”,Geomech 。工程,1,193-204。 邓肯,J.M. 和昌,C.Y . (1970),J 。“土壤中的应力和应变的非线性 分析”。DIV ,96(5),1629年至1653年。 古德曼,R.E. ,泰勒,R.L. 和布雷克,T.L 。 (1968年),“一个裂隙 岩体的力学模型”,J. 土壤专区,94,637-659。 Hendricker ,A.T. ,Fredianelli ,K.H. ,Kavazanjiam ,小E. 和麦凯尔维,III J.A. (1998年),“危险废物站场加固 ”,土工合成材料,亚特兰大第六届国际会议论文集(美国),465-468。 汉高,D.J 和吉尔伯特,G .C. (1952),“橡胶膜三轴受压土样的受力效果”,岩土工程,3,20-29。 V 简布,N 。(1963),“用固结仪和三轴试验确定土壤压缩状态”,论文集 欧洲会议上SMFE ,威斯巴登,页19-25。 詹纳,C.G . ,布什,D.I 和巴塞特,相对湿度(1988年),“使用滑线法通过铺设一层土工格室层垫底部评估改善给定承载力的软地基

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