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路堤”，PROC 土力学 SYMP 。理论与地壤加固，Balkema ，鹿特丹的实例（荷兰），209-214。 约翰逊，W 和梅勒，P.B. （1983年），工程的可塑性，埃利斯马伍德 有限公司，奇切斯特（英国）。 Karpurapu ，R. 和巴瑟斯特R.J. （1993年），用户手册 岩土工程有限元建模GEOFEM ，V ol.1-3，土木工程，皇家军事学院，金士顿，加拿大安大略省的部门。 Krishnaswamy ，N.R. ，Rajagopal ，K 和玛达维Latha ，G . （2000），“软粘土地基工格室路堤建造模型研究”，土力测试。 J. ，23，45-54。 玛达维Latha ，G . （2000），“关于支持土工格室堤防行为调查”，博士论文，马德拉斯技术学院，金奈，印度的印度理工学院。 玛达维Latha ，G 和穆尔蒂，V .S. （2007年），“关于土工合成材料加固形式的影响”。加筋土，Geotext 。土工膜，25，23-32。 玛达维Latha ，G 和Rajagopal ，K. （2007年），“参数化有限元分析的土工格室堤防设计”，土力。 J. ，44（8），917-927。 玛达维Latha ，G . ，S.K. 和Rajagopal ，K. （2008年），“等效连续模拟 格室加筋沙土路基”，土力，地质学，26（4），387-398。 玛达维Latha G. ，Rajagopal ，K 和Krishnaswamy ，N.R. （2006年），“土工格室加固堤防的实验和理论研究 ”， J. 地质力学，6（1），30-35。 穆拉利克里希纳，A 和玛达维Latha ，G . （2007），“加筋土挡墙地震 振动台模型试验”，Geosynth ，14（6），355-364。 普格，J. 和Schaeffner ，M. （1986），“利用三维土工格室防止雨水侵 蚀”，PROC 第三次国际会议上的土工布，维也纳，奥地利，卷。四，1137年至1142年。 Rajagopal ，K. ，Krishnaswamy ，N.R. 和玛达维Latha ，G . （1999），“单层和多层土工格室加固沙土路基”，Geotext 土工膜，17，171-184。 Rajagopal ，K. ，Krishnaswamy ，N.R. 和玛达维Latha ，G . （2001），“土工格室加固路堤的复合有限元分析“，PROC 计算方法和地质力学进展，第10届国际会议2001年IICMAG ，亚利桑那州（美国）。 利满地，P. 和里丘蒂，A. （1994），“关于斜坡三维土工格室的设计方法”，PROC 土工布，土工膜和相关产品的国际会议，新加坡，999-1002。 美国陆军工程兵团（1990年），“沉降分析”，工程师手册 EM-1110-1-1904，联合有关部门 陆军和空军，华盛顿特区 吴，K.J 。和奥斯汀，D.N. （1992），“聚乙烯三维土工格室对水土流 失和运河衬里的控制”，Geotext 。土工膜，11，611-620。 UFGS-35 73 13（2008年），“路堤土坝”，统一设施指南规格，美国陆 军工程师，华盛顿 2016-7-13 范吉廷 译 路基高强土工格室试验段施工方案 一、 试验段位置： 经过考察现场，认真分析，研究决定选择K22+390---K22+540左幅为试验段，该段长150m ，基底平均宽10.84米。主要工作内容：铺设土工格室及U 型钢筋钉固定。 二、施工组织 1、施工工具：8磅大锤。 2、施工人员：施工人员16人，其中技术员2人，管理人员2人，技术工人12人。 3、施工计划：2006年2月23日至25日。 4．材料要求：高强土工格室(TGLG-PE-50-500)：抗拉强度≥150Mpa，延伸率<15％，网孔尺寸25cmx25cm ，格室高度50mm 。U 型钢筋钉由φ12钢筋制作（55㎝×10㎝）。 三、试验目的 确定土工格室合理的铺设方法、人工组织。

模型1:节理单元。目前国内外已提出多种节理单元模型, 最先是为研究岩体结构力学, 模拟岩体软弱结构面而提出的, 最早提出而又使用最广泛的是古 [5] 德曼(G oodman ) 节理单元, 是一种假想的无厚面结构, 但其能传递压力及摩阻力, 见图1(a ) 。土工格室为软土路堤的一相对强结构面, 但其作用机理一致, 土工格室垫层传递扩散垂向土压力, 并依靠摩阻力发挥侧限作用, 因而将土工格室及其周围一定厚度范围内的填料抽象为节理单元进行模拟。其刚度矩阵依据增量理论用变刚度法求得, 其余同一般有限元计算。节理单元材料参变量有:k s 为切向应力刚度, kN Πm ; k n 为法向应力刚度, kN Πm ; γ为容重(格室+填料得复合容重) kN Πm ; c 为格室与填料之间的 3 土工格室加筋垫层设计方法基本与普通垫层设计 内容相同, 包括垫层承载力设计、垫层厚度、宽度、 [4] 整体稳定性验算以及变形复核等。311　承载力计算 土工格室加筋垫层承载力设计计算目前全国还没有统一计算方法, 一般有经验法、查表法及公式计算法几种, 但土工格室加筋垫层与普通垫层略有不同, 采用应力扩散角法其应力扩散角应合理取值。按承载力公式计算时, 普通垫层承载力计算公式见(1) 式, 加筋垫层承载力公式见(2) 式, 其余计算方法可参见有关规范规程。 ζζγζ(1) P =cN C BN γγC +qN q q +015 　 38 粘聚力, kPa ; <为格室壁与填料之间的摩擦角; v m 为容许相对变形量, m 。 其单元刚度矩阵 l Π2 [k ] e =t -l Π2 ∫ [B ][k ][B ]dx T e (3) 模型2:板单元+接触面单元。由于土工格室的 ? 1土工格室在软土地基处理中的应用与研究　张　胜等 土Ο梁作用机理形成一种大刚度板结构, 在进行有限 元模拟时将土工格室单独作一层板单元实体见图1(b ) , 而其与上下填料间的作用关系用节理面单元模拟。板单元刚度矩阵不再赘述 。 裂缝的产生。412　小型构造物

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