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实际取值：C U = 15千牛/平方米 针对承载力的安全系数= 15/11.04=1.35（一般需要1.25）。因此，是安 全的。 对于土工格室设计，考虑格室垫层中的土壤颗粒构件在软质层的相互影响，在构件中可承受的应力状态可以从Mohrcircle 詹纳（1988）阐述的结构中获得： 构件的水平应力σh =σn -2x ， τ=界面的剪切应力=限制条件下的C U =11.04千牛/平方米； 堤坝的最高部分σn =6×19+20=134千牛/平方米; υ=40°土工格室填充材料（土壤填充参数） 方程E q （3）计算出的X=51.36千牛顿/米2； σh =σn – 2X=134 - 2×51.36=31.28千牛/平方米。 主应力的旋转发生在格室垫层深层。因此，格室垫层需要强度=31.28千牛/米。因此，长期抗拉强度超过31.28千牛/米的土工格室垫层与应用于高度1米左右的路堤加固；底层用土工格栅，在设计中该格栅层的强度不会考虑，这个土工格栅基础方便土工格室层的铺设，增加了土工格室垫层的刚性和横向约束软土层的作用，提高了安全性。 3.2基于边坡稳定分析的设计 无加筋路堤的边坡稳定分析 图5，最小因子安全性为0.83。无加筋边坡稳定分析的滑动破坏的路堤，如图 7。 对于土工格室填充材料υ=40°（土壤填充） 土工格室垫层的高度= 1 M； 土工格室层的内摩擦角40°； 由于填充土壤是粘性的，土工格室加固后产生了更大的内聚力（C r ）为28千帕，对于υ=40°，k p 为4.59。将C r 的值和K p = 0和 4.59代入式E q （7），获得Δσ3=26千帕。 假定土工格室的直径为1m ，从而得到为1的纵横比（H / D 0），替代Δσ3，D0，考虑在式（4）中土工格室挡墙轴向应变2.5％，M 取值为1000千牛/米。因此，1米的高度和土工格室张开的尺寸与土工格室垫层、土工格栅制成具有在2.5％的应变时割线模量（M ）为1000千牛/米可以用于加固路堤。极限抗拉强度约40千牛/米双向格栅通常纳入本范围（穆拉利克里希纳和玛达维Latha 2007）。 3.3基于有限元分析的设计 在图5中所示的堤，是模拟在有限元分析中所讨论的在有限元程序GEOFEM 前面几节提出的方法。土工格室垫层为作为模型，就像任何土层的等效复合层，这种建模方法在模拟两种刚度和土工格室包裹土强度相当不错，这些在软土地基和土工格室层之间界面，也是填土和土工格室层之间零厚度界面，注意事项4所述的古德曼（1968）描述，考虑在其中计算出的零厚度连续构件相对应的节点位移，分别在两侧与节点分别生成有限元网格，通过共同的元素连接。这些构件的剪切刚度最初定义为非常高（106千帕/米），以确保在节点任一侧界面的位移的兼容性。土壤和钢筋之间界面的剪切刚度是使用粘型配方，其中假设模拟时的剪切应力是小于由Mohr-Coulomb 模型中定义的剪切强度。一旦剪切应力达到界面的剪切强度（τf ），剪切刚度降 低到一个小的值，该值小于初始值1000倍，以允许加强和土壤之间的相对运动。在整个分析中刚度在高值（106千帕/米）保持恒定以确保节点在垂直方向上的连续性，这些构件不允许拉伸应力产生。 软地基土的本构关系，并在路基土使用摩尔库仑理想弹塑性屈服面与非关联流动数值模拟规则，平均杨氏模量（E ）和土壤的泊松比（μ）被取为1兆帕和0.45，μ值是15千帕的内聚力时的合理值（US1990年工程兵部队，EM 1110-1-1904）。这些值取为60兆帕和0.3为路基填充土，对于M 的任何试验值，工格室层的杨氏模量的值可使用公式（6）计算，取最小围压作为土工格室层主应力的中心线。土工格室填充土模量取值为1000，这是根据简布（1963）选择中粗砂取值的。路基用割线模量500千牛/米和1000千牛土工格室沿着无筋路堤示于图9，坡脚附近的横向变形示于图10。 图9 路堤下方的沉降设计实例 图10 坡脚附近的横向变形设计实例 从图9中观察，无筋路堤在建筑末端沉降约1 m ，当用2.5％延伸率时割线模量500千牛/米的土工格室加固路堤时，沉降降低至0.46米。当土工格室材料的割线模量提高到1000千牛/米，在施工完工时的沉 降为0.28米，这将小于路堤总高度的5％，按照美国陆军工程兵团（UFGS-357313，2008）中给出的参考数据，这被视为极限沉降状态。因此，建议高1米的软土路基需要用一层正割模量大于或等于1000千牛/米的土工格室填充土加强，以控制路基施工过程中的压力增加时路堤下方的沉降。 如图10观察，正割模量1000千牛/米的土工格室层可以有效地减少坡脚附近的横向变形。正如前面所提到的，这个模量对应于具有极限抗拉力约40千牛/米的双向格栅。

四、土工格室施工工艺 施工流程：测量放样——铺设土工格室——固定土工格室。 1、在碎石垫层上将土工格室展开、拉直平顺，紧贴下承层铺平，保证荷载施加后处于良好受力状态。用U 型钢筋钉固定。 2、土工格室从台阶内缘铺设至加宽路基边坡处，采用自锚式，以保证整体受力。 3、土工格室应张拉均匀并用U 型钢钉固定，钢钉间距为台阶部位0.5m ，其它部位1.0m ，并紧贴下承层。 4、土工格室的铺筑坡度（纵横向）应与路面平行，格室展开方向应与路基纵向中心线垂直。 5、土工格室铺设以后，应及时填筑填料，以避免其受到阳光过长时间的直接暴晒。 6、土工格室上的第一层填土摊铺宜采用轻型推土机或前置装载机。一切车辆、施工机械只允许沿路堤的轴线方向行驶。 7、填料不允许直接卸在土工格室上面，必须卸在已摊铺完毕的土面上。 五、质量保证措施 1、成立质量领导小组和质量管理职能科室，制定质量管理制度，监督检验施工质量，及时总结和评定质量情况，解决质量方面存在的问题。 2、施工中，配备有公路施工经验的管理人员和有较高专业水平的技术员，从严把技术关入手，抓好施工生产全过程的质量管理。 六、施工安全保证措施 1、建立以施工队为主体的安全保障机构，安全工作达标结果作为考核业绩的重要指标。 2、开展各种安全总结、评比活动，制定安全奖惩办法，奖励先进，对安全意识淡薄的进行处罚和督促，把安全做为一个永恒主题贯 穿在施工过程中。 3、坚持科学施工，严格操作规程，杜绝冒险蛮干、违章作业现象的发生。施工现场内设置必要的安全标示牌。 4、在施工区域应作好防电、防火、防洪工作，防止发生一些意外伤害。 七、环保措施 1、成立环保小组，制定环保措施，配备专职管理人员，专门负责检查、督促各项环保工作。 2、尽量安排电动、机械施工，如用柴油机则采取措施防止漏油，对机壳进行覆盖围护，避免漏油污染。 3、采取消声、吸声使施工噪音、振动达到施工场外环境标准。 八、文明施工 1、对施工现场的文明施工进行监督、指导、检查，对违反文明施工的行为，严厉处罚。 2、成立现场文明施工小组，负责施工区域内施工现场的文明施工管理工作，并结合实际情况制定文明施工管理细则。 3、建立文明施工责任区，划分区域，明确管理人，实行挂牌制，做到现场清洁整齐。 4、施工现场的临时设施包括生产料场、以及照明、动力线路等，严格按施工组织设计确定的施工平面布置、搭设或埋设整齐。 5、施工操作地点和周围清洁整齐，做到活完脚下清，工完场地清。 路桥集团三公局安新 改建工程NO.3标项目部 2006年2月20日 高强土工格室试验段施工主要人员一览表 （编号： ） F —3 合同号： NO.3 项目名称：安新高速改扩建工程 施工单位： 路桥集团三公局工程有限公司 作业组（队）： 路基土方一队 试验段桩号： K22+390-----K22+540左侧 拟实施路段： K21+000----K24+000 承包商： 项目监理工程师： 日期： 第37卷第9期 2011年3月文章编号:1009-6825(2011) 09-0087-02 山西建筑 S HANXI ARCH I TECTURE l 37No . 9 Vo. M ar . 2011 #87# 土工格室在挖方边坡中的应用 曾晓辉 摘 要:介绍了土工格室这种新型土工合成材料的特性, 对其在挖方边坡防护设计工程中的两种应用形式) ) ) 土工格室植草护坡和锚杆框架梁内土工格室固土植草护坡做了详细阐述, 通过土工格室的应用, 解决了岩土边坡工程中支挡结构 的设计与施工如何与边坡植被护坡有机结合的问题。关键词:土工格室, 挖方边坡防护, 植被护坡中图分类号:TU 413. 62