台州市铆接土工格室，HDPE土工格室厂家报价，价格，厂家直销

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2．1土工格室的破坏模式L ———坡长； 土工格室由焊接部位的铆钉固定于坡面。实践t ———种植土深度，与格室深度相同；经验表明，铆钉数量偏少会使提供抗滑阻力的铆钉β———坡角。 受力增大，从而导致传递到格室连接部位的局部应坡面格室的抗滑力R 为：力增大，使该处出现明显的塑性变形。当某个连接R=Ra +R s +R j /K j +R g （2）部位的局部应力超过其焊接点的剥离强度时，局部式中：R a ———坡脚处格室抗滑阻力；应力的重分布将使相邻焊接点相继破坏，导致周围R s ———格室一土系统在坡面上的抗滑力；格室逐一散开，使整个格室－土系统呈渐进性破坏，R j ———坡面铆钉传递的附加阻力；最终丧失对土壤的包裹作用，在水流作用下发生边K j ———格室焊接点的抗剥离安全系数，K j ＝坡局部冲蚀。因此，土工格室破坏程度主要受焊点1．3～1．5； 剥离强度的控制。R g ———土工格栅提供的抗滑力。 土工格室沿边坡下滑会引起坡底种植土发生R a 可根据极限平衡理论分析确定，计算简图见整体剪切破坏，导致坡底第一排格室底部上抬，图3a ）。破坏区边界线ABC 由一段直线AB 和对数螺从而使经排水孔渗入的水流从底部掏空格室。当线BC 组成，OAB 中的应力可表示在图3b ）上。第一排格室掏空后，第二排开始上抬。如此类由于土工格室侧壁光滑，与土的摩擦力为零，推，最终使格室完全失效。因此，坡底处第一排OA 面上的法向应力σ可表示为图3b ）破坏包线上的a 格室必须有铆钉固定，底端种植土需满足承载力点，因OB 为滑动面，其应力可表示为破坏包线上的要求。的b 点，故∠AOB =ξ＝π/4+φ/2。OB 与AB 两滑动面的 2．2土工格室抗滑安全系数夹角∠ABO =π/2-φ。BC 一端与AB 相切，另一端在 保持土工格室稳定的抗滑安全系数通过铆钉数C 点与地面相交，θ0＝π/4+β-φ/2。量的增加（即铆钉间距的减小）得以提高。此外，在如图3c ）所示，由OBC 的力矩平衡条件，可得：格室底部与坡面之间铺设一道双向土工格栅，也可 增强格室的抗滑力。格室在坡面的受力情况如图3∑M 0=乙d M -P b 2r b =0（3）a ）所示。式中，d M =γr 2l d θ/2+cr 2d θ，为图3c ）中阴影线单 2013年7月第14期25 通标准化 道路工程Highway Engineering 元对O 点的力矩；l =2r cos （θ0-θ）/3；r =r b e θtan φ，r b 为OB 防护对坡度以及植物根系护坡的作用效果对边坡坡的长度；c 、φ分别为种植土的粘聚力和内摩擦角；度均有严格要求，土工格室植被护坡防护形式的整p b =σb r b 。体稳定性与所防护的边坡坡度有密切的关系。 整理式（3）可得：土工格室护坡主要有平铺式护坡和叠砌式护坡σ0两种形式b =3。当坡度缓于2r 21∶1．0时，采用平铺式；当坡b 乙θ0d M 度缓于1∶0．5或陡于1∶1．0时，采用叠砌式（如图4所=c 3（e 2θ0tan φ-1）3tan φ（e 3θ0tan φ-cos θ0）+sinθ +γr b 0（）乙（4）示）。 根据图3b ）中几何关系可得：固定锚杆 σa =1-sin φσb +cos φc （5）固定锚杆 由图3d ）可得：格室充填土格室充填土 m ∶ 1 r a =t sin （π/4+φ/2）/cosφ（6）土工格室土工格室 将式（4）代入式（5），并利用R a =σa t ，可得：平铺式护坡 R b ）叠砌式护坡a =γt 2N γ+cNc （7）a ） 其中2D ~4D m ∶ 反压层m D ∶ 13灰土或圬工体1m ∶ ~1 N 1+sinφ3（e 2θ0tan φ-1）D c =cos φ+4tan φ（1-sin φ）（8）2 c ）坡脚锚固反压加固d ）坡脚刚性支撑加固 3sin πφ N 4+2乙图4土工格室植被护坡形式示意图 tan φ（e 3θ0tan φ r =-cos θ0）+sinθ （）0（9）4结语假定坡面铆钉纵横方向等距布置，式（2）中其土工格室植草护坡作为一种新型的复合结构植他各抗滑力表示如下：物防护形式，是通过详细研究植物根系的力学加筋 R cos βtan φ与锚固作用以及格室的固土护坡机理而提出来的。S =γLt s （10） R 本文对其稳定性进行分析，得出在安全系数K ≥1.5j =tf j L /s 2（11） R 的条件下，该边坡防护形式是一种有效的边坡防护g =F 2%（12）

一、什么是土工格室 土工格室是由强化的HDPE片材料，经高强力焊接而形成的一种三维网状格室结构。一般经超声波针式焊接而成。因工程需要，有的在膜片上进行打孔。 二、土工格室有哪些特性 1、具有伸缩自如，运输可缩叠，施工时可张拉成网状，填入泥土、碎石、混凝土等松散物料，构成具有强大侧向限制和大刚度的结构体。 2、材质轻、耐磨损，化学性能稳定、耐光氧老化、耐酸碱，适用于不同土壤与沙漠等土质条件。 3、较高的侧向限制和防滑，防变形、有效的增强路基的承载能力和分散荷载作用。 4、改变土工格室高度、焊距等几何尺寸可满足不同的工程需要。 5、伸缩自如，运输体积小；联接方便、施工速度快。 三、土工格室的基本原理 土工格室之所以具有卓越功效而受到工程界的关注，还应从其基本原理说起。国外文献中在描述其原理时称其为“一种蜂窝状三维限制系统，可以在很大范围内显著提高普通填充材料在承载和虫蚀控制应用中的性能。”它的关键原理就是三维限制。大家都知道，当汽车行驶在沙漠上时，就会压出两道深深的辙印，被压部分深深下陷，车辙两侧会高高隆起。后面的车辆如果继续沿着车辙前进，沉陷部分会进一步下沉、隆起部分会进一步隆起，直到隆起部分蹭到了车底盘、沉陷的车辙埋没了大半个轮子，进而无法前进。之所以如此，就是因为当外荷作用于地基表面时，依据普朗特尔理论和泰勒理论可知：在集中荷载的作用下，主动区1受压下沉，并将力向两侧分解传递给过渡区2，过度区2又传给被动区3，被动区就会毫无限制地发生形变而隆起。 产品特点： 1、伸缩自如，运输可缩叠，施工时可张拉成网状，填入泥土、碎石、混凝土等松散物料，构成具有强大侧向限制和大刚度的结构体。 2、材质轻、耐磨损，化学性能稳定、耐光氧老化、耐酸碱，适用于不同土壤与沙漠等土质条件。 　　3、较高的侧向限制和防滑，防变形、有效的增强路基的承载能力和分散荷载作用。 　　4、改变土工格室高度、焊距等几何尺寸可满足不同的工程需要。 　　5、伸缩自如，运输体积小，联接方便、施工速度快。 也就是说，载荷一旦作用于路基，在载荷的下方就会形成起契状的主动区域，它又通过过渡区域进行挤压，从而使被动区域发生隆起。也就是说，通过沿滑移线的剪切力和移动主动、过渡、被动三个区域的力决定了地基的承载能力。不仅在沙基地上可以十分明显的体会到以上原理的真实过程，在软基公路上也会找到这种的样板，只不过其形成的速率较之在砂上的变化慢些罢了。即使较好的路基材料也仍然无法避免其横向移动。一般的高速公路路基都高出地面好几米，吸水翻浆不太容易，但长期沉降依然存在。究其原因，雨水渗透、材料流失、基地下沉是其中部分原因，路基路面在车轮荷载长期碾压、振动力的作用下，材料向路基断面两侧横向位移不可否认是另外一个十分重要的原因。以我省各地各级公路为例，都有在该路的主行车道上可以明显感觉到路面已经被压出了一条“S”型沟状带。部分高速公路也不例外，汽车行驶在行车道上的颠簸明显强烈于行驶在超车带上的感觉，在道桥连接段尤为明显(俗称“桥头跳车”)。这种沟状路基沉降就是路基材料横向滑移的典型。 工程中常规处理路基的方法无需赘述，其目的就是提高地基材料的抗剪力和摩擦力，减少或延缓地基材料在荷载的压力或震动作用下发生移动的能力，因而工程中对材料的要求必然有许多苛刻的限制，如果不能就近获取所需材料，就需要外购这些材料，购买材料的费用和运输费用占去整个工程成本的很大部分。而使用土工格室就可以就地或就近取材，甚至可以使用在常规情况下不能使用的材料，从而大幅度减少材料购置费用和运输费用。为什么会这样呢?土工格室承载情况示意：在集中载荷作用下，受力的主动区1依然会把所受的力传递给过渡区2，但由于格室壁的侧向限制和相邻格室的反作用力，以及填料与格室壁的摩擦力所形成横向阻力，抑制了过渡区2和被动区3的横向移动倾向，从而使路基的承载能力得以提高。经过试验，在格室的限制作用下，中密砂的表观粘聚力可以增加三十几倍。很显然，如果能增加路基材料的抗剪力或抑制三个区域移动就可以取得提高地基承载力的效果，这就是土工格室的限制原理。土工格室作为一种新型的合成材料，在八十年代末九十年代初，欧美等国家就开始了大量的研发工作，并经试验和现场应用证明在提高一般填土承受动荷以及路基防护方面均有很大的功效。我国在九十年代初在吸收国外先进经验的基础上，开始了土工格室的开发研究工作，并在道路基床病害整治，固定松散介质的应用方面取得了重大突破。随着人们对土工格室特性的进一步了解，已经发现其具有其它土工材料(土工布、土工膜、土工格栅、土工模袋、土工网等)不可替代的优势，使其在诸多领域有着独特的应用前景。[1]