《盘锦市100mmPP土工格室专卖店@盘锦市土工格室》

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序号质量91011 检验项目（单位）密度（g/cm3）拉伸强度(MPa)拉伸断裂伸长率(%)简支粱冲击强度(缺口) (KJ/m2)长期热性能损失率（%）长期光性能损失率（%）低温脆化温度（℃）维卡软化温度（℃）焊接处抗拉强度（N/10cm）拉伸强度长期热性能损失率(%)拉伸强度长期光性能损失率(%) 技术要求0.94~0.96≥25≤10≥40≤10≤25≤-60≥125≥1200≤10≤25 第二节施工工艺（供参考） 工程推荐展铺式蜂巢土工格室进行护坡、植被作业，施工工艺主要步骤如下。 1、蜂巢土工格室规格 采用蜂巢土工格室:712S150。即：单格室展开尺寸520mm ×448mm，格室深150mm；格室块展开宽4.42m。 2、开始铺设蜂巢土工格室的时机 按照填土掩埋工序的技术要求，在掩埋了蜂巢土工格室高度并夯实后，尚须再向上增加填埋蜂巢土工格室高度的三分之一厚度的土方量。 所以，采用的蜂巢土工格室高度规格为15cm 时，则填埋夯实15cm 后，尚须连续填埋夯实后达5cm 厚度的土方量；即总填土掩埋夯实后之厚度为20cm。 3、平整边坡 铺设蜂巢土工格室前，须对边坡进行清理、修整。修整坡面和坡口，需由上至下，使之园顺、平整，以使蜂巢土工格室能够与坡面紧密地结合在一起。 4、放线 对于施工坡面，按照规定的尺寸“放线”定格，沿着坡面横向和纵向分别进行楔桩拉线，以保证施工坡面平直及外部美观。 5、挖坡顶U 型锚固沟和坡肩【可忽略】 在边坡的顶部沿护岸顶面内侧50cm 处，挖一条深40～50cm、宽50cm～70cm的U 型锚固沟。 6、铺设蜂巢土工格室 在做好包括一组蜂巢土工格室中相邻土工格室块的搭接后，开始铺设蜂巢土工格室作业。 ⑴、拉开网格平放于坡面 铺设蜂巢土工格室时，应从路肩开始，沿坡面向坡底展开。拉开格室平放于坡面，将格室的端部槽孔置于U 型锚固沟中。 ⑵、铺设锚固桩（地锚），进行格室端部槽孔固定作业 将锚固桩（地锚）铺设在U 型锚固沟的底部。 ⑶、对坡面中间的网格进行锚固作业 顶部固定后，首先将张拉后的蜂巢土工格室网格左右两侧的边部予以固定，再将其最下端的底口用锚钎暂时固定。 然后，对坡面中间的网格，按图尺寸安装定位。 ⑷、锚固最底端网格 将最底端的蜂巢土工格室网格之边缘，埋入坡底填压沟，并用J 型锚钎，对于最底端的蜂巢土工格室网格之边缘进行锚固。填土后，拔掉最下端固定所用的J 型锚钎。 ⑸、按照上述方法，循环往复，依次一组一组地铺设蜂巢土工格室 相邻的各组蜂巢土工格室必须对齐，两侧相互搭接，并使用专用的搭扣把端头连接在一起，使相邻各组蜂巢土工格室连接成一个整体。 7、验收 固定完成后，内部质检人员先行检测，认为符合技术要求后再上 报监理进行验收。

这里σn =垂直应力。 T=界面的剪切应力（C U 在限制条件） F =土工格室填充材料摩擦角 主应力的旋转在基床深度内发生。因此，土工格室垫层预期拉伸强度等于路堤防护水平应力。 2.2基于边坡稳定分析的设计 边坡稳定分析基础上的堤防加固设计是由玛达维Latha 等开发（2006）。这种方法使用通用坡度稳定程序设计测算路堤需要的土工格室垫层的强度。土工格室进行边坡稳定分析计算机程序需要堤防坡几何形状尺寸、土工格室层高度、地基土深度、高剪切堤土的强度参数和土工格室层数、地基土的性质、孔隙水压力系数，输入超载压力的峰值。该方案采用比绍普的方法计算安全系数，该程序会自动搜索不同的判定滑动圆，并给出了安全的最低因子和临界滑动圆的中心的坐标。该计算机程序的可靠性通过一些实例验证来确保。从程序对于这些问题得到安全系数与最低系数，和通过绘制几个试滑圆的图形化方法获得的安全系数，为每个使用常规方法获得这些滑动圆的安全系数。 为了设计堤下土工格室，土工格室层被视为一层土壤粘结强度大于包裹的土壤和比相同包裹的土壤更大的内摩擦角。 这是因为，土工格室由膜片提供全方位的土壤约束，，土工格室侧壁加强了土壤的表观凝聚力。运用汉高和吉尔伯特（1952年），巴瑟斯特和Karpurapu 提出的橡胶膜理论（1993年）分析土壤包围在单个格室内三轴承压时的内聚强度。 同样的分析延伸为多个土工格室，并且也用于通过 Rajagopal 等制成的土工格室。 （1999年），玛达维Latha （2000）和玛达维Latha 和穆尔蒂（2007年）。 由膜片应力产生的附加围压可以写成（汉高和吉尔伯特1952年）： εa =轴向应变 εc =圆周应变 D 0=初始直径 D =在εa 的轴向应变的样品的直径 M =膜片的模量 上面的等式用于计算由于土工格室的附加围压加固，使用参数如下。D 0作为土工格室的初始直径。土工格室展开不是圆形，形状是三角形。土工格室的三角形等效直径可通过等同的圆来获得。M 是在轴向应变εA 的土工格室的材料的模量，可以从土工格室宽幅拉伸强度试验得到的长期负载 - 应变曲线来确定。 图2土工格室加固强度提高的莫尔圆的计算 表观粘结强度和附加围应力之间的关系由于可以通过土工格室增强土壤样品绘制圆莫尔图获得，图2所示，工格室垫层附加粘结强度可根据下式（Rajagopal 等1999）获得： 在（4）求Δσ3的值，代入等式（5），我们将得到土工格室约束土壤产生的凝聚力。这个附加的粘结强度被添加到原始在土工格室包封土壤的内聚强度以获得土工格室垫层（C g ）的内聚强度。初步设计的问题，如筑堤土中的堤防的几何形状、地基的性质给出，我们可以通过试验值用边坡稳定分析土工格室垫层，并确定得到的设计值所需土工格室垫层内聚强度的安全系数。从这个粘结强度，我们可以计算出土工格室的高度、土工格室的壁厚和土工格室轴向应变的展开尺寸的假设值。这种设计方法已通过验证，土工格室支持模型堤防的情况下，在实验室建立了不同格室的展开尺寸大小、不同的土工格室高度；玛达维Latha 等制成不同土工格室和沙子和粘土填充材料、土工格室垫层（2006）。，在模型试验与附加压力下，作为一个在边坡稳定分析得到的安全因素是很好达成一致，可以观察出导致路堤失败所需的最大附加压力。