保定市土工格室哪家服务好@保定市土工格室

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摘要 ：可用于土工格室堤防加固的设计方法是极少数。较早的两种方法和在本文所提出的并与他们相比的第三方法。在第一种方法叫做滑移线的方法，所述土壤的塑性承载失效假定，即土工格室层在软土中使用非对称滑移线计算地基土。第二种方法基于边坡稳定分析，通用边坡稳定性设计对基床路堤需要土工格室的强度。在第三本文提出的方法，土工格室加固是基于堤防平面应变有限元设计的分析。所述土工格室层被建模为一个等效的复合层用以改性强度和刚度值。强度和土工格室层的尺寸则估计需要承载能力或允许变形。这三种设计方法是通过设计实例相比较。据观察，基于有限元模拟的设计方法是最全面的，因为它解决了允许变形的问题，并给出完整的应力、变形和给定负载条件下路基的应变行为。 关键词：土工格室; 加强; 堤; 软基; 设计; 复合模式; 有限元 分析。 1. 介绍 软弱土壤堤防建设是许多岩土工程应用中经常遇到的问题，如高速公路，机场跑道堤防，堤防围堵，洪水保护防洪堤，土坝和护堤。高强度土工合成材料可用于各种软土堤防加固稳定化技术，简单，速度更快，性价比高。利用土工格室用于加固软弱土体堤防，近年来已经获得了不少人气。土工格室是三维土工合成材料，用其装满泥土或颗粒料，土工格室基础层路基加固的重要优点有： ?它充当一个快速的建设工作平台。 ?它作为一个地基堤防的坚硬平台，提升了均匀沉降。 ?它最大限度地减少施工时间，并减少了挖掘和换填成本。 ?它可以防止承载能力失效，减少过多的沉降和横向变形。 ?它提供了短期和长期的堤防稳定性。 对土工格室加筋土性能的文献报道是很少，调查由巴瑟斯特和Jarrett 的（1988），詹纳、（1988），Bush 等人。 （1990年），迪恩和洛锡安（1990年），巴瑟斯特和Karpurapu （1993年），Cowland 和黄（1993），巴瑟斯特和Knight （1998）Hendricker （1998），Krishnaswamy （2000），玛达维Latha 和Rajagopal （2007），玛达维Latha （2008年）等，可用于土工格室堤防防护的设计方法是很少。在本文中，基于土工格室的有限元分析提出了堤防设计新方法，该方法相比两者的早期方法相比较。 2. 现有的设计方法 只有极少数研究人员探讨了土工格室的设计方法。其中有些是给由普易格和夏弗纳（1986年），奥斯汀（1992）和利里丘蒂（1994年）。但是，这些方法是根据坡面侵蚀控制应用来设计土工格室。据笔者的了解，文献报道只有两个方法设计土工格室强化支持软粘土地基堤防。第一种方法是滑移线分析，由詹纳等人提出的方法（1988）。第二种方法是基于边坡稳定分析，通过玛达维Latha 等人提出（2006）。 2.1滑移线法 詹纳（1988）建议的用于设计土工格室堤防防护的方法。在本设计中， 假设土壤承载力是塑性失败而不是圆形滑动失败，这类故障是对于堤防的预期，其宽度是地基土深度四倍以上。 Johnson 和梅勒（1983）的方法是在两个粗糙的刚性地基土块上加压。，这是近似的软土块，假设加压在顶部的土工格室基床和在底部的硬层之间。用这个模拟软地基土加固的一种非对称滑移区域线。这种设计的概念是，土工格室施加在具有一定程度土工格室抑制作用的软土块上，从而旋转主应力的方向，最大剪切方向压力也相应地旋转，深推破坏面到地基。用一个15°滑移线场来确定软土的承载能力。滑动的结构线和相应的承载压力图进行了详细讨论（詹纳等人，1988）。基于滑动的土工格室路堤典型的承载能力滑移线示于图 1。 图1 土工格室路堤承载力滑移线图 承载力图通过从滑移线区的外缘向内的“刚性端”的边界，滑移区域线定义为土工格室宽度和软质土层深度的比。“刚性端' 是詹纳 （1988）所用的术语来表示土壤区，这不经历塑性应变。因此，滑移线字段用来定义限制可塑性的一个区域内最大允许压力分布。 格室垫层的拉伸力由作用在地基上的应力来确定。横跨' 刚性端' 的应力分布，可以通过考虑旋转来确定其中每个应力场的边界的刚性段和弧形段。整个刚性端的平均压力可被计算： 其中P/Cu =在刚性端的末端的应力场读值 P'=整个刚性端的平均应力 I =Σ（水平弧弦长×旋转） X =Σ（水平弦长） D =软土层深度 这些条件说明，弧弦长和计算的图形表示跨刚性边界平均应力，由詹纳等人（1988年）和布什（1990）。现在的容许承载力可以根据附加应力和承载力故障安全系数计算出来。 对于设计土工格室，考虑格室垫层内颗粒土，但软质层有影响。在元件中的应力状态可以从Mohrcircle （詹纳1988）获得。 该构件在水平应力，由等式给出：

项目 含水量湿密度天然孔液性 (%) (g Πcm 3) 渗透系数压缩 (10-6cm Πs ) 压缩十字板模量抗剪强度 (kPa ) 隙比指数 系数 (1ΠMPa ) (MPa ) 河漫3810～1162～11023～1104～011～滩相0166～1151～2012～2　土工格室工程性能211　作用机理 安徽省位于长江中下游, 沿安庆、贵池、铜陵、 芜湖、马鞍山一线有条带状厚层软土分布。具有典型的河漫滩相成因, 软土成层情况较为复杂, 成分不均一, 走向和厚度变化较大, 平面分布不规则, 常成带 收稿日期:2003Ο03Ο04 土工格室是用高密度聚乙烯片(H DPE ) , 经强力 焊接, 成为蜂窝状结构, 填充土石或混凝土, 可构成强大侧向限制的大刚度结构体。可用于加固地基、 筑 作者简介:张胜(1968-) , 男, 安徽合肥人, 同济大学硕士研究生, 高级工程师, 主要从事道路岩土工程方面的工作1 ? 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved. 公路交通科技　2004年　第4期 路、边坡防护等工程。 土工格室用于软土地基处理, 其作用机理与其它土工复合材料(土工布、土工网或格栅等) 有所不同, 土工格室是一种三维网格, 除具有一般土工加筋材料的作用外, 格室产生横向限制力及网格壁的摩阻力, 这种机能可使填方不会被挤压进入松软地基中, 并产生一种粘固及弹性的架桥作用, 这种大刚度板结构可防止土方因载重变形, 并可大大减小传至软土地基的附加应力。当上部荷载不超过地基承载力极限值时, 即使地基变形仍不影响上部结构本身的整体性。土工格室加筋垫层, 不仅起加筋作用, 而其本身的土Ο梁作用机理形成一种大刚度板结构, 增强地基的整体性, 并有效降低传到天然地基土上的附加应力, 从而提高垫层承载力, 减小地基沉降及不均匀沉降。试验表明加筋土垫层的应力扩散角大约为70°, 普通垫层应力扩散角一般30°左右, 当H ΠB =015时, 加筋垫层扩散应力范围可达4B 。土工格室加筋垫层的土Ο梁作用使土体一定深度内竖向附加应力有所减小, 使应力在断面上分布更均匀, 这样不但减小了路堤中线的沉降量, 还减少了路堤底面的不均匀沉降, 据研究路基中线沉降量可降低10%～15%。212　施工工艺 土工格室大面积铺设应保证其整体性, 一般接头采用对接, 片材采用特制的连接件连接拉紧, 铺设完毕后, 一般人工向土工格室内填筑中粗砂或级配碎石并密实, 再在土工格室上再铺5cm 厚的砂垫层, 然后再填土, 从两边向中间进行, 先用推土机压实, 然后压路机碾压。其施工工序:整平场地→铺幅放样→与前幅边缘对接并用连接件连接→端头锚固→填筑中粗砂或碎石→满铺5cm 厚砂垫层→填土。3　设计方法 ζζγζP =2τ+cN C BN γγC +qN q q +015(2) 式中, P 为极限承载力; c 为粘聚力; q 为附加荷载 (q =γq D q ) ; γq 为格室内土的容重; D q 为格室高度; γ为破坏区土的容重; B 为所施加压力系统的宽度; τ为土工格室与其间土的抗剪强度(τ=σδ) ; σh tan h 为格室内的均应力(σK a 为主动土压力系h =pK a ) ; 数; δ为土与格室墙体间的摩擦角; N C 、N q 、N γ为ζζ承载力系数(与土的内摩擦角有关) ; ζγ为C 、q 、形状系数。312　稳定性验算 边坡稳定是路基设计的关键, 验算方法分极限平衡理论法和有限元法两大类, 一般常用前者。极限平衡理论法具体要根据软土厚度、路基填土高度及其物理力学性质等因素加以分析, 找出潜在滑动破坏面, 依据不同的破坏形式进行计算, 加筋材料的作用相当于增加一个抗拉力, 而这个抗拉力就是筋材克服摩阻力所发挥的强度, 同时要考虑筋材对潜在滑动面的影响。作者认为用这种方法计算土工格室加筋处理路堤稳定性不太妥当, 因为土工格室是一种三维网格, 与其中的密实填料共同形成一种板结构, 其不仅能发挥水平向摩阻力作用外, 还能分担扩散竖向作用力, 因而建立合理的模型单元用有限元法进行分析比较符合土工格室的作用机理。以下就作者初步尝试的两种模型处理方法加以简介, 以供同行探讨。

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