诚邀光临株洲市50KN单向拉伸塑料格栅（可定做）欢迎您

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1 3 试验方法 拉拔试验采取应变控制的方式, 拉拔速率取0 5mm/min。如果在夹具头测水平位移, 可能包含有夹具与格栅的滑动位移, 缝口与夹具之间格栅的拉伸变形等, 所以试验中在格栅的后部用位移传感器测定水平位移。 直剪试验采取应变控制的方式, 剪切速率取0 5mm/min, 土工格栅用环氧树脂粘在光滑铁板上, 将铁板固定在加荷板上。在直剪车的前端放置位移传感器。 2 拉拔试验 选用EG90R 单向格栅在白河堡粘土和天津耳闸粘土中, EG65R 单向格栅在砂质粉土和粉细砂中进行了拉拔试验。绘制出每个法向应力作用下, 格栅的滑动位移与双面剪应力之间的变化曲线, 如图3(a) 、图4(a) 、图5(a) 、图6(a) 所示, 可以看出, 各组试样在拉拔至1~3mm 时均开始出现拐点, 随后曲线光滑地变化, 接近于双直线。根据曲线出现明显转折处, 确定其极限拉拔力T d 。将极限拉拔力除以双面的面积, 求出抗剪强度 p =T d (2LB ) , 绘制出 p 与各级法向应力p 之间的曲线 [4] , 如图3(b) 、图4(b) 、图5(b) 、图6(b) 所示。 图3 EG90R 在白河堡粘土中拉拔试验曲线Fig. 3 Pull out test curve of EG90R in clay of Baihepu 图4 E G90R 在天津耳闸粘土中拉拔试验曲线Fig. 4 Pull out test curve of E G90R in clay of Erzha in Tianji ng 选用EG130R 单向格栅和EG65R 单向格栅在砂砾料中进行了拉拔试验。绘制出每个法向应力作用下, 格栅的滑动位移与双面剪应力之间的变化曲线, 如图7(a) 和8(a) 所示。对于EG130R 型格栅, 在150kPa 和200kPa 正压力下, 格栅最后被拉断; 对于EG65R 型格栅, 在75kPa 和100kPa 正压力下, 格栅最后被拉断。可见曲线经常表现为台阶状。在法向压力较高时, 格栅最后被拉断; 法向压力较小时, 格栅在较大位移时拉拔力达到峰值。绘制 70水 力 发 电 学 报2006年 图5 E G65R 在砂质粉土中拉拔试验曲线 Fig. 5 Pull out test curve of E G65R in sandy silt 图6 EG65R 在粉细砂中拉拔试验曲线 Fig. 6 Pull out test curve of EG65R in fine sand 出抗剪强度 m 处的拉拔力作p 与各级法向应力p 之间的曲线, 如图7(b) 和8(b) 所示, 图中, 实线部分为取L =4m 为设计拉拔力的强度包线, 虚线部分为极限拉拔力的强度包线。 图7 EG130R 在砂砾料中拉拔试验曲线 Fig. 7 Pull out test curve of EG130R in grail 图8 EG65R 在砂砾料中拉拔试验曲线 Fig. 8 Pull out test curve of EG65R in grail 第6期汤 飞等:单向塑料土工格栅与土界面作用特性的试验研究 表4 拉拔试验强度指标 Table 4 Strength index of direct shear test 填料白河堡粘土天津耳闸粘土砂质粉土粉细砂砂砾料 格栅种类EG90R EG90R EG65R EG65R EG130R EG65R c kPa 1 6106068 8(0) 45(0) (?) 6 348 313 315 6(29 4) 11 3(29 2) 71 试验得出的不同种类填料和不同格栅之间的强度指标如表4所示, 其中砂砾料强度指标中, 括号内为设计强度指标, 括号外为极限拉拔强度指标。 粘土与格栅间接触面抗剪强度很低, 以粘土为填料不能提供足够的锚固力, 尤其是对于拉拔力较大的格栅及孔压未能充分消散的情况。其中, 天津耳闸粘土是在饱和后进行的拉拔试验, 不固结快拔试验! 仅为4?, 可见饱和土样的接触面抗剪强度更 低。砂质粉土和粉细砂与格栅间接触面抗剪强度稍 高于粘土。格栅在粘土、砂质粉土、粉细砂中的拉拔曲线特征均为:在拉拔至1~3mm 时开始出现拐点, 随后曲线光滑地变化, 接近于双直线。 砂砾料与格栅间接触面抗剪强度较高, 对于拉拔力较大的格栅, 砂砾料是合适的填料。由于该砂砾料级配不均匀, 随着格栅被拉拔, 其结点及横肋处的砂砾料被推动, 大颗粒被卡住而产生更大的咬合抗力。所以拉拔曲线呈台阶状。而且在法向压力较高的情况下, 格栅最后被拉断。从试验结果分析, 在L =4mm 处的拉拔力大体上相当于其初始移动时的拉拔强度, 可以把它作为设计强度指标。 试验结果表明, 土与格栅之间的作用主要是横肋及节点与土颗粒间的咬合, 在细颗粒土中这种咬合作用很弱, 而格栅的有效面积又较小, 因而接触面的抗剪强度很低(低于土本身强度) ; 在砂砾料中这种咬合力成为主要阻力, 有时甚至形成类似锚拉的结构形式, 其极限抗剪强度包线就会出现较大的假粘聚力, 或在低压力下内摩擦角高达50?以上, 与国外一些试验结果(1982年, Ingold 做的土工格栅与砂石的拉拔试验摩擦角为40~71?) 一致。

㈢ 密度计法 ① 称取一定质量的试样（30克）干土倒入烧瓶中，注入200ml 的 纯水，浸泡过夜。 ② 将烧瓶置于铺有细砂的电炉上煮沸（砂土不少于30分钟，粘 性土不少于一小时），冷却后将煮沸的悬液通过0.075mm 的细筛移入1000ml 的量筒中，筛上的土用橡皮头研散，再加水冲洗，筛上的部分烘干至恒重，过筛称重并记录，多次冲洗后量筒中的悬液不得超过1000ml 的刻度线。 ③ 想量筒中加入4%的六偏磷酸钠（分散剂）10ml ，再向量筒中 注入纯水直至1000ml 的刻度线。 ④ 用搅拌器沿悬液深度上下搅动1分钟，取出搅拌器，立即开动 秒表，将密度计放入悬液中，依次测定0.5 ，1 ， 2 ，5 ，15 ，30 ，60 ，120 ，1400分钟的密度计的读数。每次读数均应提前10-20秒将密度计放入悬液中，读数时，密度计的浮泡应处于量筒的中心，不得贴近量筒的内壁。 ⑤ 读数时，视线应与弯液面的上缘对齐。甲种密度计应准确至 0.5，每次读完后应将密度计取出，并放入装有纯水的量筒中， 每次读数时还应该测定悬液的温度。另外，放入或取出密度计时应小心，不得扰动悬液，以免影响颗粒的沉降。 5.5 计算与成果整理： ① 小于某粒径的试样质量占试样总质量的百分比 x=ma /mb x:小于某粒径的试样质量占试样总质量的百分比 m a: 小于某粒径的试样质量(克) m b: 试样总质量(克) 该公式适用于任何土类。 ② x=100/md *CG *(R+mT +n-CD ) x: 小于某粒径的试样质量占试样总质量的百分比 m d: 试样干土质量(克) C G: 土粒标准校正值。 R: 甲种密度计读数。 m T: 悬液温度校正值。 n: 弯液面校正值。 C D: 分散剂校正值。 说明：该公式用于细粒土分析中密度计法的计算。 ③ 颗粒粒径的计算： d=k*(L/t) d: 试样颗粒粒径（mm ） k: 粒径计算系数 0.5 L: 某一时间土颗粒的沉降距离（cm ） L=a-b*R其中 a,b是常数，比重计的说明书上均有注明。 T: 沉降时间（秒） ④ 不均匀系数 C u =d60/d10 d 60:限制粒径，它是颗粒大小分布曲线上的某一粒径，小于该粒 径的土粒质量占试样总质量的60%。 d 10:有效粒径，它是颗粒大小分布曲线上的某一粒径，小于该粒 径的土粒质量占试样总质量的10%。 ⑤ 曲率系数： c c =d30*d30/d60/d10 d 30:颗粒粒径，它是颗粒大小分布曲线上的某一粒径，小于 该粒径的土粒质量占试样总质量的30%。 C u 越大，颗粒分布曲线越平缓，土粒大小分布范围越广，土粒不均匀，土的级配就好；反之则反。 一般认为C u < 5为均粒土， C u > 10为级配良好土， c c =1-3反映曲线没有突变。所以规范规定： C u >= 5且 c c =1-3为土粒不均匀，级配良好土 C u < 5或 c c ≠ 1-3为土粒均匀，级配不良土 ⑥ 画图：

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