诚邀光临台州市35KN单向拉伸塑料格栅（可定做）欢迎您

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6.3.1 出厂检验项目为1、2、4项。 6.3.2 型式检验项目为1、2、3、4项规定技术要求。 型式检验在正常情况下每年至少进行一次,有下列情况之一时必须进行型式检验: a) 正常生产时,产品的配方,原料或工艺有重大改变时; b) 产品长期停产(超过6个月)后恢复生产时; c) 出厂检验结果与上次型式检验结果有较大差异时; d) 国家质量监督机构提出进行型式检验的要求时。 6.5 判定规则 若所有检测项目均合格时，则判定该批为合格。若检测项目中仅有一项不合格时,则应在该批产品中重新抽取双倍试样对不合格项复检，复检合格后则判定为合格，有两项以上或复检不合格时，则判定该批为不合格。 7 标志、运输、贮存 7.1 标志 产品出厂时,每卷产品应附有合格证,并标明: 产品名称、代号、产品标准、商标；生产企业名称、地址；生产日期、批号和数量；检验员章。 7.2 运输 产品在装卸运输过程中,不得抛摔,避免与尖锐物品混装运输,避免剧烈冲击。 7.3 贮存 产品存放应避免日光长期照射,并远离热源。 二、土工格栅技术要求 填挖交界及半填半挖路段\采用双向聚酯焊接土工格栅PET50-50，技术参数：纵横向抗拉强度：≥50KN/m，纵横向延伸率≤10%，焊点剥离力≥80N，幅宽≥4.5m。高填方路段采用双向聚酯焊接土工格栅PET60-60，技术参数为：延伸率≤10%，抗拉强度≥60KN/m，焊点极限剥离力≥60KN，幅宽≥4.5m，搭接长≥10cm。 单向拉伸塑料土工格栅 单向拉伸塑料土工格栅TEL133-2527-7066是一种以高分子聚合物为主要原料，加入一定的防紫外线、抗老化助剂，经过单向拉伸使原来分布散乱的链形分子重新定向排列呈线性状态，经挤出压成薄板再冲规则孔网，然后纵向拉伸而成的高强度土工材料。这种过程中使高分子成定向线性状态并形成分布均匀、节点强度高的长椭圆形网状整体性结构。 单向拉伸塑料土工格栅是一种以高分子聚合物为主要原料，加入一定的防紫 外线、抗老化助剂，经过单向拉伸使原来分布散乱的链形分子重新定向排列呈线性状态，经挤出压成薄板再冲规则孔网，然后纵向拉伸而成的高强度土工材料。这种过程中使高分子成定向线性状态并形成分布均匀、节点强度高的长椭圆形网状整体性结构。此种结构具有相当高的拉伸强度和拉伸模量，抗拉强度达到 100-200Mpa，接近低碳钢的水平，大大优于传统的或现有的加筋材料，特别是此类产品更具有超国际水平的高早期(伸长率在2%-5%)拉伸强度和拉伸模量。给土壤提供了理想的力的承担和扩散的连锁系统。该产品拉伸强度大(>150Mpa)，适应各种土壤，是目前广为采用的加筋加固材料。其主要特点是:抗拉强度高，蠕变性能好，施工方便，价格低廉。 组成材料 单向拉伸土工格栅是由高分子聚合物(PP或HDPE)经挤出压成薄板再冲规则 孔网，然后纵向拉伸而成。这种过程中使高分子成定向线性状态并形成分布均匀、节点强度高的长椭圆形网状整体性结构。 单向拉伸土工格栅是一种高强度土工合成材料。

3 直剪试验 选用EG65R 单向格栅在白河堡粘土中进行了直剪试验。绘制出每个法向应力作用下, 小车的水平位移与摩擦力之间的变化曲线, 如图9(a) 所示, 可以看出各组试样在位移至4~6mm 时均开始出现拐点, 曲线接近于双曲线。根据曲线出现明显转折处, 确定其极限摩擦强度, 即抗剪强度。根据求出抗剪强度绘制出 p 与各级法向应力p 之间的曲线, 如图9(b) 所示。 图9 EG65R 与粘土直剪试验曲线 Fig. 9 Direct shear test curve between EG65R and clay 可见E G65R 单向格栅与白河堡粘土间的直剪摩擦强度指标为:c =6 3kPa, ! =21 2?, 接近土本身的强度指标。这比拉拔测得的拉拔强度指标(c =1 6kPa, ! =6 3?) 高很多, 这是由于格栅肋之间的空隙并且格栅有一定的厚度, 使得铁板与土间摩擦和土与土之间的摩阻力占了很大比例。 4 拉拔强度指标和直剪强度指标的选用 对于EG65R 单向格栅与白河堡粘土, 其拉拔摩擦强度指标为c =1 6kPa, ! =6 3?, 其直剪摩擦强度指标为c =6 3kPa, ! 21 2?, 两者数值上有很大差别。 在加筋结构中, 如果滑裂面形状如图10(a) 所示, 贯穿整个加筋材料, 此时若沿滑裂面破坏, 则破坏形式表现为筋材拉断或从土中拔出的破坏, 故设计锚固长度时, 应取拉拔强度指标。如果滑裂面形状如图10(b) 所示的复, 72水 力 发 电 学 报2006年出的破坏, 计算时仍取拉拔强度指标; 底部则表现为上部土体沿格栅接触面的滑动破坏, 所以计算底部滑裂面时 选用直剪强度指标较为合理。 图10 滑裂面示意图 Fig. 10 Sketch of slip face 5 结论 (1) 如果在夹具头测水平位移, 可能包含有夹具与格栅的滑动位移, 缝口与夹具之间格栅的拉伸变形等, 位移偏大; 而由于格栅刚度较大, 所以在试样后部测水平位移较为合理。 (2) 粘土与格栅接触面抗剪强度很低, 不能提供足够的锚固力, 尤其是对于拉拔力较大的格栅及孔压未能充分消散的情况, 以粘土为填料是不合适的。而粉土和粉细砂接触面抗剪强度较低, 不容易压实且易液化, 也不是很合适的填料。如果选用它们作填料, 应注意排水。 (3) 砂砾料中格栅的拉拔强度曲线会出现台阶现象及极限强度的非线性, 这是由于拉拔过程中孔眼间的大颗粒砂砾的咬合和位移调整造成的。取格栅后部水平位移L =4m m 的强度作为设计拉拔力是较为可靠的。 (4) 砂砾料与格栅间抗拔阻力以咬合为主, 所以接触面抗剪强度较高, 在法向压力较高的情况下, 格栅甚至被拉断, 拉断时的单位长度拉力稍小于格栅产品的强度标准值。 (5) 若整体沿滑裂面破坏时表现出格栅的拉拔破坏, 设计锚固长度时应采用拉拔抗剪强度指标; 若沿复合滑裂面破坏时会出现沿格栅接触面的滑动破坏, 此时宜用直剪抗剪强度指标。 参考文献: [1] 吴景海, 陈环, 王玲娟, 等. 土工合成材料与土界面作用特性的研究[J].岩土工程学报, 2001, 23(1) :89~93. [2] Bak eer Reda M, Sayed Sayed M, Cates Peter, et al. Pullout and shear tests on geogrid reinforced lightweight aggregate[J].Geotextiles and Geomembranes, 1998, 16:119~133. [3] 马学宁, 杨有海. 土工格栅与土界面特性的试验研究[J].兰州铁道学院学报, 2003, 22(4) :88~90. [4] 马存明, 周亦唐, 廖海黎, 等. 塑料土工格栅加筋土抗拉拔特性试验研究[J].中国铁道科学, 2004, 25(3) : 36~39. [5] 张嘎, 张建民. 大型土与结构接触面循环加载剪切仪的研制及应用[J].岩土工程学报, 2003, 25(2) :149~ 153. [6] Ingold T S. Laboratory pullout testing of grid reinforcement in sand[J]. Geotechnical Testing Journal, 1983, 16(3) :

山东联祥工程材料有限公司位于“五岳独尊”的中国泰山脚下——泰安，是驰名中外的“五岳之首”。 为您提供优质的土工材料。公司现有员工298人，其中具有高中级以上职称的专业技术人员64名，公司建筑面积8万平方米。拥有各种格栅设备生产线18条,主要生产经营各种玻璃纤维土工格栅、经编涤纶土工格栅、单向塑料拉伸土工格栅、双向塑料拉伸土工格栅、煤矿井下用双向拉伸塑料护帮网、钢塑复合土工格栅、煤矿井下用双向焊接塑料假顶网、高强度螺旋肋整体式钢丝格栅、新型三维土工网垫、高强度土工网、土工格室、工程纤维、土工布、复合土工膜、短切毡等工程材料。产品主要应用于公路、铁路、煤矿、水利、电力、水土保持及环境绿化与基础建设领域，已被广泛应用于高速公路、铁路等多项国家重点工程，受到工程界专家及广大用户的一致好评，并与全国十几家科技设计单位、大专院校建立了密切的协作关系，系中国土工合成材料工程协会。
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