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81 中国市场单向拉伸塑料土工格栅产量、消费量、进出口分析及未来趋势（2011-2023年） 82 中国市场单向拉伸塑料土工格栅进出口贸易趋势 83 中国市场单向拉伸塑料土工格栅主要进口来源 84 中国市场单向拉伸塑料土工格栅主要出口目的地 85 中国市场未来发展的有利因素、不利因素分析 第9章 中国市场单向拉伸塑料土工格栅主要地区分布 91 中国单向拉伸塑料土工格栅生产地区分布 92 中国单向拉伸塑料土工格栅消费地区分布 93 中国单向拉伸塑料土工格栅市场集中度及发展趋势 第10章 影响中国市场供需的主要因素分析 101 单向拉伸塑料土工格栅技术及相关行业技术发展 102 进出口贸易现状及趋势 103 下游行业需求变化因素 104 市场大环境影响因素 1041 中国及欧美日等整体经济发展现状 1042 国际贸易环境、政策等因素 第11章 未来行业、产品及技术发展趋势 111 行业及市场环境发展趋势 112 产品及技术发展趋势 113 产品价格走势 114 未来市场消费形态、消费者偏好 第12章 单向拉伸塑料土工格栅销售渠道分析及建议 121 国内市场单向拉伸塑料土工格栅销售渠道 1211 当前的主要销售模式及销售渠道 1212 国内市场单向拉伸塑料土工格栅未来销售模式及销售渠道的趋势 122 企业海外单向拉伸塑料土工格栅销售渠道 1221 欧美日等地区单向拉伸塑料土工格栅销售渠道 1222 欧美日等地区单向拉伸塑料土工格栅未来销售模式及销售渠道的趋势 123 单向拉伸塑料土工格栅销售/营销策略建议 1231 单向拉伸塑料土工格栅产品市场定位及目标消费者分析 1232 营销模式及销售渠道() 第13章 博研咨询：研究成果及结论 图表目录（部分） 图 单向拉伸塑料土工格栅产品图片 表 单向拉伸塑料土工格栅产品分类 图 2016年全球不同种类单向拉伸塑料土工格栅产量市场份额 表 不同种类单向拉伸塑料土工格栅价格列表及趋势（2011-2023年） 图 类型一产品图片 图 类型二产品图片 图 类型三产品图片 表 单向拉伸塑料土工格栅主要应用领域表 图 全球2016年单向拉伸塑料土工格栅不同应用领域消费量市场份额 图 全球市场单向拉伸塑料土工格栅产量及增长率（2011-2023年） 图 全球市场单向拉伸塑料土工格栅产值及增长率（2011-2023年） 图 中国市场单向拉伸塑料土工格栅产量、增长率及发展趋势（2011-2023年） 图 中国市场单向拉伸塑料土工格栅产值、增长率及未来发展趋势（2011-2023年） 图 全球单向拉伸塑料土工格栅产能、产量、产能利用率及发展趋势（2011-2023年） 表 全球单向拉伸塑料土工格栅产量、表观消费量及发展趋势（2011-2023年） 图 全球单向拉伸塑料土工格栅产量、市场需求量及发展趋势 （2011-2023年） 图 中国单向拉伸塑料土工格栅产能、产量、产能利用率及发展趋势（2011-2023年） 表 中国单向拉伸塑料土工格栅产量、表观消费量及发展趋势 （2011-2023年） 图 中国单向拉伸塑料土工格栅产量、市场需求量及发展趋势 （2011-2023年） 表 全球市场单向拉伸塑料土工格栅主要厂商2015和2016年产量列表

1 3 试验方法 拉拔试验采取应变控制的方式, 拉拔速率取0 5mm/min。如果在夹具头测水平位移, 可能包含有夹具与格栅的滑动位移, 缝口与夹具之间格栅的拉伸变形等, 所以试验中在格栅的后部用位移传感器测定水平位移。 直剪试验采取应变控制的方式, 剪切速率取0 5mm/min, 土工格栅用环氧树脂粘在光滑铁板上, 将铁板固定在加荷板上。在直剪车的前端放置位移传感器。 2 拉拔试验 选用EG90R 单向格栅在白河堡粘土和天津耳闸粘土中, EG65R 单向格栅在砂质粉土和粉细砂中进行了拉拔试验。绘制出每个法向应力作用下, 格栅的滑动位移与双面剪应力之间的变化曲线, 如图3(a) 、图4(a) 、图5(a) 、图6(a) 所示, 可以看出, 各组试样在拉拔至1~3mm 时均开始出现拐点, 随后曲线光滑地变化, 接近于双直线。根据曲线出现明显转折处, 确定其极限拉拔力T d 。将极限拉拔力除以双面的面积, 求出抗剪强度 p =T d (2LB ) , 绘制出 p 与各级法向应力p 之间的曲线 [4] , 如图3(b) 、图4(b) 、图5(b) 、图6(b) 所示。 图3 EG90R 在白河堡粘土中拉拔试验曲线Fig. 3 Pull out test curve of EG90R in clay of Baihepu 图4 E G90R 在天津耳闸粘土中拉拔试验曲线Fig. 4 Pull out test curve of E G90R in clay of Erzha in Tianji ng 选用EG130R 单向格栅和EG65R 单向格栅在砂砾料中进行了拉拔试验。绘制出每个法向应力作用下, 格栅的滑动位移与双面剪应力之间的变化曲线, 如图7(a) 和8(a) 所示。对于EG130R 型格栅, 在150kPa 和200kPa 正压力下, 格栅最后被拉断; 对于EG65R 型格栅, 在75kPa 和100kPa 正压力下, 格栅最后被拉断。可见曲线经常表现为台阶状。在法向压力较高时, 格栅最后被拉断; 法向压力较小时, 格栅在较大位移时拉拔力达到峰值。绘制 70水 力 发 电 学 报2006年 图5 E G65R 在砂质粉土中拉拔试验曲线 Fig. 5 Pull out test curve of E G65R in sandy silt 图6 EG65R 在粉细砂中拉拔试验曲线 Fig. 6 Pull out test curve of EG65R in fine sand 出抗剪强度 m 处的拉拔力作p 与各级法向应力p 之间的曲线, 如图7(b) 和8(b) 所示, 图中, 实线部分为取L =4m 为设计拉拔力的强度包线, 虚线部分为极限拉拔力的强度包线。 图7 EG130R 在砂砾料中拉拔试验曲线 Fig. 7 Pull out test curve of EG130R in grail 图8 EG65R 在砂砾料中拉拔试验曲线 Fig. 8 Pull out test curve of EG65R in grail 第6期汤 飞等:单向塑料土工格栅与土界面作用特性的试验研究 表4 拉拔试验强度指标 Table 4 Strength index of direct shear test 填料白河堡粘土天津耳闸粘土砂质粉土粉细砂砂砾料 格栅种类EG90R EG90R EG65R EG65R EG130R EG65R c kPa 1 6106068 8(0) 45(0) (?) 6 348 313 315 6(29 4) 11 3(29 2) 71 试验得出的不同种类填料和不同格栅之间的强度指标如表4所示, 其中砂砾料强度指标中, 括号内为设计强度指标, 括号外为极限拉拔强度指标。 粘土与格栅间接触面抗剪强度很低, 以粘土为填料不能提供足够的锚固力, 尤其是对于拉拔力较大的格栅及孔压未能充分消散的情况。其中, 天津耳闸粘土是在饱和后进行的拉拔试验, 不固结快拔试验! 仅为4?, 可见饱和土样的接触面抗剪强度更 低。砂质粉土和粉细砂与格栅间接触面抗剪强度稍 高于粘土。格栅在粘土、砂质粉土、粉细砂中的拉拔曲线特征均为:在拉拔至1~3mm 时开始出现拐点, 随后曲线光滑地变化, 接近于双直线。 砂砾料与格栅间接触面抗剪强度较高, 对于拉拔力较大的格栅, 砂砾料是合适的填料。由于该砂砾料级配不均匀, 随着格栅被拉拔, 其结点及横肋处的砂砾料被推动, 大颗粒被卡住而产生更大的咬合抗力。所以拉拔曲线呈台阶状。而且在法向压力较高的情况下, 格栅最后被拉断。从试验结果分析, 在L =4mm 处的拉拔力大体上相当于其初始移动时的拉拔强度, 可以把它作为设计强度指标。 试验结果表明, 土与格栅之间的作用主要是横肋及节点与土颗粒间的咬合, 在细颗粒土中这种咬合作用很弱, 而格栅的有效面积又较小, 因而接触面的抗剪强度很低(低于土本身强度) ; 在砂砾料中这种咬合力成为主要阻力, 有时甚至形成类似锚拉的结构形式, 其极限抗剪强度包线就会出现较大的假粘聚力, 或在低压力下内摩擦角高达50?以上, 与国外一些试验结果(1982年, Ingold 做的土工格栅与砂石的拉拔试验摩擦角为40~71?) 一致。

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